中磁场磁选机

中磁场磁选机（精选三篇）

中磁场磁选机 篇1

1 原矿性质

马钢桃冲矿矿床属中、高温热液交代矽卡岩型矿床。矿石自然类型以条带状、块状构造矿石为主,次为浸染状、斑杂状构造矿石,矿石普氏硬度为14。原矿中金属矿物以镜铁矿为主,其次为磁铁矿、假象赤铁矿和褐铁矿,有微量磁黄铁矿、黄铜矿、闪锌矿;非金属矿物主要有方解石、石榴子石、石英、铁质白云石以及微量钙铁辉石。

2 设备及工艺参数改进

2.1 改进磁系特性,提高磁场磁感应强度

通过对第二段中磁场磁选机筒体圆周方向17个关键点的磁场磁感应强度检测发现,其筒体表面平均磁感应强度仅412 m T。而且,随着与筒体表面距离的增大,磁感应强度迅速下降,距离筒体表面40 mm处的磁感应强度仅为135 m T,低于弱磁机磁感应强度,采用这种磁选机作为扫选设备不利于磁性矿物的回收。近年来,随着稀土类磁性材料技术的日益成熟,我国在永磁研发领域取得了较大突破,已经具备制造磁感应强度高、寿命长、衰减慢等特性磁系的能力。根据逆流型磁选机结构和选别原理,要提高磁选机选别效果,磁选机应最大限度的增大磁包角,增加选别区磁极个数,提高扫选区域磁场强度和扫选带长度,使磁性颗粒在此区域得到有效回收,以提高金属回收率。

二段扫选磁系存在的主要问题是磁系包角小和磁系磁感应强度低,磁系包角小使得扫选区缩短,磁系磁感应强度低导致磁力作用范围小,这两种情况均会导致部分强磁性矿物进入选别区域后,来不及被磁系吸附便流入尾矿,造成了回收率的降低。

通过对磁选机槽体和外部圆筒的测绘,由于受到圆筒直径和端盖安装方式的制约,磁系包角最大只能达到133°,为了便于磁极制作和安装,最终选择了131°;磁极个数由5个增加到8个,选别区4个,扫选区和卸矿区均为2个;为了保证整个磁系磁场磁感应强度的均匀性,各区域之间磁场强度为平缓过渡,以避免磁系磁场强度大起大落,对其性能造成影响。通过对其进行磁系改造和优化,使该磁选机的磁场特性大为改善。

由磁系改造前后的检测数据分析结果可知,虽然改造后的磁选机筒体表面平均磁感应强度仅提高了62 m T,但距离筒体表面20 mm和40 mm处的平均磁感应强度却分别由225 m T和135 m T大幅度提高到361 m T和269 m T。分选区平均磁感应强度的大幅度提高,为磁性矿物的回收创造了条件。改造前后距离筒体表面不同距离处的磁感应强度见图1。

1-改造后筒体表面2-改造前筒体表面3-改造后距筒体表面20 mm4-改造前距筒体表面20 mm5-改造后距筒体表面40 mm6-改造前距筒体表面40 mm

2.2 减小底箱间隙,提高扫选区平均磁场磁感应强度

磁选机底箱间隙的大小对磁选机的生产指标有较大的影响。一般说来,在一定范围内,底箱间隙越小,磁选精矿品位和尾矿品位越低,回收率较高。其实质是由于磁选机工作区的平均磁场磁感应强度随着与筒体表面距离的变化而变化。减小磁选机工作区间隙,能有效提高磁选机在该区间的平均磁感应强度,从而提高选矿回收率。

通过将第二段中磁场磁选机槽体垫高20 mm后,工作区间隙由60 mm降为40 mm,磁选机工作区截面的中心线向筒体方向靠近了10 mm,从而使该区间的平均磁场磁感应强度明显提高。

2.3 提高矿浆浓度,延长分选时间

矿量一定时矿浆浓度的高低决定矿浆流速,从而影响矿粒的分选时间。浓度高,矿浆流速慢,选别时间长,此时,精矿和尾矿品位均降低,金属回收率提高。

减小磁选机工作区间隙,必然会加大矿浆流速、缩短选别时间,从而影响分选指标。在矿量不变的条件下,适当提高矿浆浓度,能有效减少矿浆量,从而降低矿浆流速、延长选别时间、提高金属回收率。

2010年前,由于破碎洗矿设备槽式洗矿机的洗矿效率低,进入主厂房的原矿含泥量较大,为了减少精矿含泥量,主要通过加大弱磁选机的冲洗水,采用低浓度分选的措施来实现。2010年,通过对洗矿设备改造,采用直线振动筛取代槽式洗矿机,洗矿效率由44.23%提高到了68.32%,入选矿石的含泥量比改造前大大降低,这为适当减小磁选补加水,提高磁选给矿浓度,从而减小矿浆流量和流速提供了条件。

通过减小弱磁选作业的补加水和冲洗水,磁选作业浓度明显提高(见表1),相应地降低了矿浆流速。另外,通过在中磁场磁选机给矿口增设挡板阻拦矿浆,降低了给矿的初始速度。这两项措施的实施,使矿浆流速基本维持在调整中磁选机工作区间隙前的水平。

3 技术改造效果分析

工艺改造前后选矿流程考查结果(见图2)可看出,改造后,第二段扫选的精矿产率由改造前的0.27%提高到0.95%,其回收率则由0.42%提高到1.45%。在原矿品位低0.59%的条件下,由于尾矿品位降低了0.96%,选厂总金属回收率上升了1.22%,选别效率E由41.34%提高到42.74%,改造效果较明显。

4 结论

(1)在筒式磁选机磁场中,随着与筒体表面距离的增大,磁场磁感应强度迅速降低。采用合适的磁性材料和磁系构造,不但能提高筒体表面磁场磁感应强度,并能明显地使筒体表面远处区域保持较高的场强,从而使磁选机工作区平均磁感应强度得到较大的提高。

(2)减小磁选机工作区间隙,可提高该区的平均磁感应强度,从而提高磁性矿物的回收率。

(3)磁选机选矿指标与选别时间关系密切,适当提高矿浆浓度,能降低矿浆流速,从而增加选别时间,改善选别指标。

参考文献

带电粒子在磁场中的运动 篇2

一、直线运动

若带电粒子的速度方向与匀强磁场的方向平行，则粒子不受洛伦兹力，做匀速直线运动.如果有其它力存在，但只要垂直于运动方向的合力为0，也可以做直线运动.

例1 如图1，带电量为[+q]、质量为[m]的小球从倾角为[θ]的足够长的光滑斜面上由静止下滑，匀强磁场的方向垂直纸面向外，磁感应强度为[B]. 求小球在斜面上滑行的最大速度及最大距离.

解析 小球沿光滑斜面下滑时，受力如图2，有

[FN+Bqv=mgcosθ]

当[FN]=0时，小球离开斜面.此时小球速度最大

[vm=mgcosθqB]

当小球在斜面上运动时，所受合外力为[mgsinθ]，根据牛顿第二定律，可得小球的加速度[a=gsinθ].又因小球的初速度[v0=0]，据匀变速运动的公式，可得最大距离[lm=m2gcos2θ2q2B2sinθ]

点拨 本例洛伦兹力的变化只影响弹力，因斜面光滑，不存在摩擦力，对沿斜面方向的运动没有影响.因而在沿斜面的运动方向上加速度不变，做匀变速直线运动.如果斜面不光滑，则不一样：洛伦兹力的变化所引起的弹力的减小还将进一步引起摩擦力减小，导致加速度变大，小球将做加速度变大的变加速运动.

例2 如图3，质量是[m]的小球带有正电荷，电荷量为[q]，小球中间有一孔，套在足够长的绝缘细杆上. 杆与水平方向成夹角[θ]，与球之间的动摩擦因数为[μ]，此装置放在沿水平方向、磁感应强度为[B]的匀强磁场中. 若从高处将小球无初速释放，讨论小球下滑过程中加速度的最大值和运动速度的最大值.

解析 先分析带电小球的受力，如图4甲，在释放点[a]处，由于初速度为零，不受洛伦兹力.随着小球的加速运动，产生大小逐渐增加、方向垂直细杆斜向上的洛伦兹力，在[b]处为一般情况，有

[∑Fx=mgsinθ-Ff=ma∑Fy=FN+F洛-mgcosθ=0Ff=μFN]

[c]处洛伦兹力与重力在垂直细杆方向的分力平衡，不受弹力，从而不受摩擦力，则加速度

随着小球的继续加速，洛伦兹力继续增大，小球受到的弹力将反向，变为垂直于细杆斜向下，这时又恢复了摩擦力，且逐渐增大，使小球的加速度逐渐减小.当摩擦力[Ff]与重力沿斜面方向的分力平衡时，小球的加速运动结束，将做匀速直线运动，速度也达到最大值，如图中[d]位置，有[∑Fx=mgsinθ-Ff=ma=0∑Fy=FN-F洛+mgcosθ=0Ff=μFN]

则[FN+mgcosθ=Bqvm]，[Ff=mgsinθ]，得[vm=mgqBsinθμ+cosθ]. 从[c]到[d]，做加速度减小的加速运动，在[d]之后做匀速运动，小球的[v-t]图象如图4乙.

二、匀速圆周运动

带电粒子在匀强磁场中常常不计重力，它的运动一般有三种情况：一是当带电粒子的运动方向与磁场方向平行时，做匀速直线运动；二是当带电粒子的运动方向与匀强磁场方向垂直时，做匀速圆周运动；三是当带电粒子既不垂直也不平行射入匀强磁场时，沿磁感线方向不受力，做匀速直线运动，垂直于磁场方向受洛伦兹力作用，做匀速圆周运动，合运动为螺旋运动.

在匀速圆周运动中，通常注意以下两个方面.

1. 受力关系：洛伦兹力提供向心力，沿半径方向建立坐标系，列牛顿第二定律关系.

2. 几何关系：找出几何特点，通过几何作图确定三个点，即进场点、出场点和圆心，画出轨迹，再列勾股定理或三角函数关系式.

例3 在真空中半径[r=2×10-2m]的圆形区域内有一匀强磁场，磁场的磁感应强度[B=0.3T]，方向如图5，在[O]处有一放射源，可沿纸面向各个方向射出速率均为[v0=1.2×106m/s]的带正电粒子. 已知该粒子的荷质比[qm=1×108C/kg]，不计粒子重力，求粒子在磁场中运动的最长时间.

解析 由[t=θ2π×T]可知，在比荷一定时，若[α]最大，则粒子在磁场中运动的时间最长，且其所对的弦最长，而入射点与出射点间的距离即弦长.所以粒子要在磁场中的运动时间最长，必定从[O]点进，而从[M]点出，如图6. 有

[R=mvqB=1.0×10-8×1.2×106×10.3m=4.0×10-2m]

由弦[OM]和半径[R]可作出粒子在磁场中的运动轨迹，由图易知[α=π3].则粒子在磁场中运动的最长时间为[t=α?mqB=π3×10×10-8×10.3s=π9×10-7s]

点拨 粒子通过圆形磁场区域在[OM]之间运动时，明显地具有对称性. 如图7甲，粒子的运动轨迹关于入射点[P]与出射点[Q]的中垂线对称，轨迹圆心[O]位于对称线上，入射速度、出射速度与[PQ]线间的夹角（也称为弦切角）相等，并有[φ=α=2θ=ωt].

带电粒子在圆形磁场中运动时的对称性规律常常运用到. 如图7乙，从磁场的直边界射入的粒子，若再从此边界射出，则速度方向与边界的夹角相等.

如图7丙，如在圆形磁场区域内，沿径向射入的粒子必沿径向射出，即出磁场时速度方向反向必过圆心.

例4 如图8，加速电场[M、N]板间距离为[L]，电压为[U]，[M]板内侧中点处有一静止的电子，质量为[m]，电量为[e]. [N]板中点处有一小孔[S1]，其右侧有一内壁光滑半径为[R]的金属圆筒，圆筒内有垂直圆筒横截面方向的匀强磁场，磁感应强度为[B]，圆筒壁上有一小孔[S2]，电子与[S1]、[S2]和圆心[O]在同一直线上，[S1]与圆心[O]的距离为[d（d>R）]. 电子经电场加速后射入圆筒，在圆筒壁上碰撞[n]次后回到出发点. 不计重力，设碰撞过程无动能损失，求电子运动的周期.

解析 电子在电场中运动的加速度为[a=eUmL]，设电子在电场中的运动时间为[t1]，有

[L=12at2=12（eUmL）t12U=12mv2]

[则t1=L2meU]

设电子在[S1][S2]的运动时间为[t2]，有

[t2=d-Rv=d-R2qUm=（d-R）m2eU]

设电子与筒壁碰撞次数为[n]，由于碰撞是弹性的，可得出电子运动的轨迹是对称的，且每次碰撞后速度方向仍指向圆心.

因[Bev0=mv20r]，电子在磁场中做圆周运动的周期[T=2πmeB.]

电子在圆筒内经[n]次碰撞转过的角度

[θ=（n+1）π-2π=（n-1）π]

则电子在磁场中的运动时间

[t3=θ2πT=n-12T=（n-1）mπeB]

电子运动的周期

[T=2t1+2t2+t3=2L2meU+2（d-R）m2eU]

[+（n-1）mπeB（n=2，3，4…）.]

浅析聚磁介质在磁选机中的应用 篇3

关键词：高梯度磁选机,聚磁介质,参数,影响

将铁磁性聚磁材料插入均匀的磁场中作为分选介质的高梯度磁选机,其聚磁介质的存在从根本上改变了磁场的特性。本研究分析了不同形状及工艺参数的聚磁介质对磁场的影响,在矿物分选过程中,根据不同的聚磁介质的特点,合理选用聚磁介质,提高分选效率和指标。

1 圆柱形介质棒

导磁不锈钢介质棒工作可靠,分选指标稳定,效率高。磁感应强度随聚磁介质距离的增大而降低,且介质棒截面半径越小,衰减的越快。所以,截面半径小的聚磁介质产生的磁感应强度和磁场强度虽然高,但作用深度小[1]。在距介质棒表面相同的测试点,磁场强度和磁感应强度随着介质棒直径的增加逐渐变小。高磁场主要集中于介质棒的上下部分区域,对于介质棒而言,有效捕集面积随着介质棒直径的增加逐渐增大。

弱磁性矿物在水平磁系磁场中圆柱形介质棒所受的磁力为:

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χ—矿物颗粒的质量磁化率;b—矿物颗粒半径;μ0—真空导磁率;M—矿物颗粒的质量;r0—导磁介质棒半径;H0—背景场强。

在图1(a)的在高梯度磁场中,相对于磁力和流体阻力,可忽略不计矿粒所受到的静电力和范德华引力,考虑的主要是磁力F、流体阻力FD和矿粒的重力G。

虽然矿浆不是理想流体,但其流速较低,雷诺数小,所以圆柱体迎水面的流线与理想流体的流线基本相同。对粒度较小的颗粒,矿粒所受流体粘滞力服从斯托克斯阻力公式,即

FD=6πbηv0 (2)

v0—矿浆运动的初速度;η—矿浆的粘滞系数。

在捕收的过程中F磁力≥FD,而磁性矿粒的捕收率取决于F磁力与FD的比值,由此可知矿浆的粘度系数一定时,矿粒越大,磁性越强,越易捕收;M/r表示磁介质的特性,在磁性矿粒向介质棒运动时,r逐渐变小,则磁力越来越大,越容易捕收。同时,由于磁力F随着矿粒与圆柱形棒介质距离的接近,作用在矿粒上的磁力将越来越大,故水平和垂直方向上的加速度也将会变大,矿粒的运动轨迹为不规则的抛物线。

a.矿粒在圆柱形介质棒附近受力分析;

b.I型矩阵型排列;c.Ⅱ型交叉排列 a.Force anslysis of mineral particles near cylindrical magnetic medium rod;b.Type I matric arrangement; c.Type Ⅱintersecting arrangement

一般情况下,聚磁介质棒一般有两种排列类型,通常称为I型矩阵排列和Ⅱ型交叉排列,见图1中b、c,研究证明[2]:

(1)当Sx≤5r0时,两种排列类型沿X方向的变化规律近的似地可用下式表示:

Hx=H0me-cx (3)

H0—背景磁场强度;m、c—由丝极排列形式和间距决定的常数;x—离两丝极中心的相对距离,undefined为丝极半径,r为绝对距离)

(2)当Sx≥6r0时,此时不管是排列类型Ⅰ还是排列类型Ⅱ,其复合磁场特性和单根丝极的近似,可按一根丝极来表示,即

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圆形断面介质棒的磁场力作用深度约为1.5d丝,这样在磁化方向上相邻的两根介质棒的磁场力作用范围约为3.0d丝(介质棒表面间的距离)[3]。为了使多数介质棒都有吸着磁性颗粒的机会,既要减小磁性矿粒流失的机会,又要使介质棒的附着量较为均匀,在相邻两根介质棒之间吸着几层磁性颗粒后,还应留有1～3个矿粒能顺利通过的间隙。

鞍山齐大山铁矿采用聚磁介质为圆柱形介质棒的Slon高梯度磁选机,得到强磁尾矿品位平均8.45%,精矿品位67.40%,回收率76.40%的指标[4]。

2 导磁钢板网

网状磁介质可分为两类:压制成的钢板网和编制成的编织网。导磁钢板网具有分布密度可变,钢板网的空隙分布和矿浆流速均匀、精选效果好且不易堵塞,适用于弱磁性矿物的分选。

钢板网是由许多呈X形的矩形截面的磁性基体(简称X形磁性基体)组成,X形磁性基体理论上有一个适宜的偏角(此时磁场力最高),从以前的测量结果可以得出它的适宜偏角的位置为:X形铁磁性基体的主干部截面的对角线与背景场方向一致(见图2),这种情况下它在背景场方向上的尺寸最长[5],计算出适宜偏角θ为22°。

适宜偏角下的x形铁磁性基体主干部外部某处(x≤2d)的磁场强度(Hx)可由下经验公式求出:

Hx=H0(a0+a1e-a2x) (5)

H0—背景场强强度(奥斯特);x—在x方向上离开基体表面的相对距离;

a0、a1、a2—常数,当x形铁磁性基体为单层且其主干部较长时,a0=1.28,a1=1.34,a2=2.58。

编织网是由许多呈正交的两种弯度不同的圆形截面的十字形钢磁线基体组成,见图3。钢磁线的弯曲是有规律的,线心是一条较规则的曲线(近似正弦波曲线),见图4。在直角坐标系中钢磁线的曲线方程可近似地表示成为:

x=acoskz-a (6)

a—铁磁线的波形振幅;k—与铁磁线的波形周期有关的常数。

编织网的磁场特性主要由两部分组成,其中大弯度钢磁线凸部(实为一个感应磁极)的磁力高于与其相对的小弯度凸部(为另一个感应磁极)的磁力[5]。所以,前者在分选过程中是扑捉磁性颗粒的主要区域。所以增大铁磁线的“波形周期”和提高“波形振幅”能显著增加磁场力。

海钢2#尾矿库矿样经过聚磁介质为导磁钢板网的SSS-Ⅱ型高梯度磁选机选别,可得到精矿产率41.79%,品位64.32%,回收率77.67%,中矿产率4.24%,品位32.9%,回收率3.87%;尾矿产率53.37%,品位14.31,回收率21.46%的选别指标,优于常规型高梯度磁选机[6]。凤城某红柱石矿含Fe2O38%～9%,经聚磁介质为编织钢板网的DMG型高梯度磁选机一段分选,Fe2O3含量5%～6%,经两段分选Fe2O3含量降至1%以下,达一级品要求[7]。

3 新型多尖刺不锈钢导磁钢毛

不锈钢导磁钢毛是一种广泛应用于磁分离介质,能产生高梯度的较好的磁介质。它有很好的可压缩性和断面尺寸的可变性,利于产生大面积可供磁性颗粒粘附的高梯度磁性区域,而它的不锈性又能较好地避免腐蚀所产生的不利影响,提高其使用寿命,降低生产成本。

采用1#金属铬、1#电解镍、1#电解铜、DT4纯铁、钼、硅等原材料。配料后,在中频感应真空电炉中进行熔炼浇注。铸锭化学成分分析结果见表1。铸锭经锻造开坯后,用特殊方法加工出钢毛产品[8]。

钢毛产品磁性能为:B20=12200高斯,B100=145000高斯,Hc<2奥斯特,Br=7900高斯。强度、塑性为:δb=50Kg/mm2,HRB=79,δ=30%。

以处于均匀的外电场中椭圆钢毛介质为例,当外磁场强度H0沿x轴方向时(见图5),根据复势函数理论,由上式可导出椭圆柱形磁介质外部的磁场强度H为[10]:

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式中:Z=x+iy代表点的坐标(复数);undefined代表半焦距;k=(1+λ)(1-urλ)/(1-λ)(1+urλ);λ=b/a称为椭圆的压缩系数。

由上式可知,只要把场内某点(x,y)的复数坐标z=x+iy带入上式,就可以算出该点的磁场强度。

钢毛的断面形状直接影响介质的磁场特性。在钢毛介质及其断面形状的研究结果表明,在矩形、三角形、六边形及八边形的断面形状中,三角形和矩形断面的介质磁力跌落较快,即磁场梯度较大,且两种断面磁力作用深度亦相近[11]。但考虑到有效的捕集面积,生产中通常选用用矩形断面的钢毛介质。

假设钢毛的断面尺寸a×b,当背景磁场的场强一定时,b/a值较大则有较强的捕收力,但b/a过大时,导致介质退磁困难,并且使分离空间的介质数量减少而降低捕集面积。因此,一般取b/a=3～5,而a和b的值,则首先取决于分离矿粒的粒度,可按梯度匹配准则确定。如果将a、b转换成的圆形钢毛介质断面直径与所分离矿粒直径,之比约为3时,矿粒所受磁力最大[11]。

钢毛高梯度分离技术应用黄茅山锡精矿得到的指标为锡品位由61.9%提高到64%～70%、回收率60%～98%,含铁由8.07%降到4%～1.7%,除铁率62%～68%[8]。

4 齿板介质

利用磁板介质分选弱磁性矿物是琼斯在1955年发明的。目前,齿板介质强磁选机是世界上湿式磁选弱磁性矿物的主要强磁选设备。齿板介质的主要参数为齿尖β,齿间距a及齿距b,见图6。齿板聚磁介质组装形式一般为中间齿板是双面齿板,边缘齿板是单面齿板,齿与齿排列方式有尖对尖排列和尖对凹型排列两种形式(见图6、7)。

取磁极的磁势为W,或磁压降为2W。齿板齿面上的磁场强度、梯度及比磁力[12,13,14]为:

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式中:undefined;undefined

undefined(第一类尤拉积分)。

(8)～(10)中,O<ξ<1。当介质达到磁饱和前,磁场强度与磁势成正比,与齿间距成反比;磁场梯度与磁势成正比,与齿间距的平方成反比;比磁力与磁势的平方成正比,与齿间距的立方成反比。

对于尖对尖型磁场,在实用上一般取θ1=θ2,即undefined,于是磁场强度H、梯度及比磁力有

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对于尖对凹型磁场,在实用上一般取α+β=1(以π为单位),但由于Γ(a+b)=1故有

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在使用小齿距齿板时,最大给矿粒度为0.4～0.6mm的选别效果较好,而使用大齿板齿距时,最大给矿粒度在0.7～0.9mm的选别效果较好。一般情况下,极距等于齿距的一半,极距均约为最大给矿粒度的3～4倍[15],在齿距和极距的适宜取值范条件下根据给矿粒度来确定齿板参数。

前苏联米哈依洛夫采选公司采用∂ΡΦ-Μ1型磁选机,在给矿品位34.12%时,精矿品位52.6%,尾矿品位13.0%,磁性产品回收率82.3%[16]。

5 钢球介质

当磁场中有钢球介质时,对于磁极头形状一定,极宽与极隙之比一定的多极磁系,球两端的磁场强度为:

Hx=KHoe-cx (17)

式中:Hx—离磁极x厘米处的磁场强度(奥斯特);Ho—磁极面上的磁场强度(奥斯特);e—自然对数的底;c—磁场不均匀系数。

而球介质两端点的磁场强度则用下式:

H球端=KHoe-cx (18)

其中K为比例系数,K当球介质的材料一定时,与球的直径大小、磁极间球的数量多少及它们的排列方式、球间隙的大小有关。对于最适宜的球介质直径,K≈2;其余球径K≈1～2。

钢球介质在磁场中的排列方式一般为单层平行排列,单层菱形排列及多层菱形排列几种方式,见图8。不论是单排排列,还是多排排列,间隙处的磁场强度随球间距的增大而减小。间隙处两球心的连线上磁场强度最高,距离间隙处的此连线愈远(不论是沿垂直此连线的方向,还是沿球面),磁场强度愈低。对于多层球介质,上层球介质间隙的磁场强度低于下层球介质间隙的磁场强度[17]。球介质以球心为原点,沿径向的磁场强度变化很大,所以在开放磁系中球介质所形成的磁场是一个高梯度磁场。

a.Single-lever multi-array planar arrangement b.Single-lever multi-array diamond arrangement c.Multi-layer diamond arrangement

6 结 论

1.适宜的丝极充填率应根据矿粒在分选过程中所受的磁力作用和在丝极中要有畅通的流动空间两个因素来考虑,过大的充填率不但达不到提高磁场力的目的,而且还缩小了选分空间间隙,增大了颗粒运动的阻力,反而会影响选分过程的正常进行。

2.材质对圆形断面磁介质的磁场分布影响很小。一般选用圆柱(丝状)磁介质时只要选择不锈导磁材料即可,不必过分追求昂贵的高导磁率材料。