容量测量

容量测量（精选九篇）

容量测量 篇1

1.1 技术依据

《常用玻璃量器检定规程》 (JJG196—2006) 。

1.2 环境条件

温度为 (20±5) ℃, 且温度变化≤1℃/h。

1.3 测量主要设备

1.4 使用范围

该方法适用于常用玻璃量器的检定、校准和检测。

2 数学模型

玻璃量器在标准温度20℃时的实际容量按下式计算:

式 (1) 中:V20——标准温度20℃时被检玻璃量器的实际容量, m L;

m——被检玻璃量器内所能容纳水的表观质量, g;

ρB——砝码密度, 取8.00 g/cm3;

ρA——测定时实验室内的空气密度, 取0.001 2 g/cm3;

ρw——蒸馏水t℃时的密度, 取0.998 g/cm3;

β——被检玻璃量器的体胀系数, 取25×10-6/℃;

t——检定时蒸馏水的温度, ℃;

3 灵敏系数

则数学模型可表达为:

3.1 量程为25 m L容量瓶的灵敏系数

量程为25 m L容量瓶灵敏系数的计算公式为:

3.2 量程为500 m L容量瓶的灵敏系数

量程为500 m L容量瓶灵敏系数的计算公式为:

3.3 量程为1 000 m L的容量瓶的灵敏系数

量程为1 000 m L容量瓶灵敏系数的计算公式为:

4 标准不确定度的评定

4.1 水表观质量引入的不确定度

被检玻璃量器内所能容纳的水表观质量引入的不确定度主要由质量测量仪器引入和测量重复性引入组成。

4.1.1 质量测量仪器引入的评定

质量测量仪器引入的测量不确定度分量——u1 (m) 的评定分为以下3种。

4.1.1. 1 量程为25 m L的容量瓶

4.1.1. 2 量程为500 m L的容量瓶

采用200 g的F1级砝码的最大允许误差为1 mg, 均匀分布, 则计算公式为:

4.1.1. 3 量程为1 000 m L的容量瓶

采用1 kg的F1级砝码的最大允许误差为6.8 mg, 均匀分布, 则计算公式为:

4.1.2 测量重复性引入的标准不确定度分量

测量重复性引入的标准不确定度分量——u2 (m) 的方式有以下3种。

4.1.2. 1 量程为25 m L的容量瓶

取1只量程为25 m L的容量瓶, 对其25 m L点重复检定10次后, 得到的测量列为:24.990, 24.993, 24.992, 24.988, 24.992, 25.010, 24.980, 24.987, 24.986, 25.008.测量列的单位为g。

得出x=24.993m L, 则重复性为:

4.1.2. 2 量程为500 m L的容量瓶

取1只量程为500 m L的容量瓶, 对其500 m L点重复检定10次后, 得到的测量列为:500.01, 499.88, 499.98, 500.02, 500.02, 499.89, 500.01, 500.01, 499.86, 499.99.测量列的单位为g。

得出x=499.967m L, 则重复性为:

4.1.2. 3 量程为1 000 m L的容量瓶

取1只量程为1 000 m L的容量瓶, 对其1 000m L点重复检定10次后, 得到的测量列为:1 000.00, 999.98, 999.82, 1 000.03, 1 000.03, 999.88, 1 000.01, 1 000.01, 999.83, 999.89.测量列的单位为g。

得出x=999.954m L, 则重复性为:

4.1.3 计算u (m)

计算u (m) 有以下3种方式:

4.1.3. 1 量程为25 m L的容量瓶

量程为25 m L容量瓶的计算方式为:

4.1.3. 2 量程为500 m L的容量瓶

量程为500 m L容量瓶的计算方式为:

4.1.3. 3 量程为1 000 m L的容量瓶

量程为1 000 m L容量瓶的计算方式为:

4.2 检定时水温引入的不确定度

测量水温时, 所用的数字温度计检定证书给出的扩展不确定度为U=02.°C (k=2) , 则:

式 (26) 中:k——置信因子。

5 标准不确定度

5.1 25 m L容量瓶的标准不确定度

量程为25 m L容量瓶的标准不确定度如表1所示。

5.2 500 m L容量瓶的标准不确定度

量程为500 m L容量瓶的标准不确定度如表2所示。

5.3 1 000 m L容量瓶的标准不确定度

量程为1 000 m L容量瓶的标准不确定度如表3所示。

6 合成标准的不确定度

6.1 量程为25 m L的容量瓶

取25 m L的容量瓶时, 合成标准的不确定度的计算公式为:

6.2 量程为500 m L的容量瓶

取500 m L的容量瓶时, 合成标准的不确定度的计算公式为:

6.3 量程为1 000 m L的容量瓶

取1 000 m L的容量瓶时, 合成标准的不确定度的计算公式为:

7 扩展不确定度的评定

取k=2时, 扩展不确定度的评定包括以下3种:

7.1 量程为25 m L的容量瓶

取25 m L的容量瓶, 扩展不确定度的计算公式为:

7.2 量程为500 m L的容量瓶

取500 m L的容量瓶, 扩展不确定度的计算公式为:

7.3 量程为1 000 m L的容量瓶

取1 000 m L的容量瓶, 扩展不确定度的计算公式为:

8 结束语

通过玻璃量具 (容量瓶) 的检定结果测量不确定度的结果为:25 m L、500 m L、1 000 m L容量瓶测量结果的扩展不确定度分别为0.013 m L、0.09 m L、0.12 m L (k=2) 。

参考文献

[1]倪守忠.测量结果不确定度评定中值得注意的若干问题[J].衡器, 2011 (03) .

[2]罗勇, 綦心, 戴芳, 等.从玻璃量器的化学性质谈使用单位提出的问题[J].中国计量, 2010 (09) .

硬盘容量,硬盘最大容量 篇2

在购买硬盘之后，细心的人会发现，在操作系统当中硬盘的容量与官方标称的容量不符，都要少于标称容量，容量越大则这个差异越大。标称40GB的硬盘，在操作系统中显示只有38GB;80GB的硬盘只有75GB;而120GB的硬盘则只有114GB。这并不是厂商或经销商以次充好欺骗消费者，而是硬盘厂商对容量的计算方法和操作系统的计算方法有不同而造成的，不同的单位转换关系造成的，

众所周知，在计算机中是采用二进制，这样造成在操作系统中对容量的计算是以每1024为一进制的，每1024字节为1KB，每1024KB为1MB，每1024MB为1GB;而硬盘厂商在计算容量方面是以每1000为一进制的，每1000字节为1KB，每1000KB为1MB，每1000MB为1GB，这二者进制上的差异造成了硬盘容量“缩水”。以120GB的硬盘为例：

厂商容量计算方法：120GB=120,000MB=120，000，000KB=120，000，000，000字节

换算成操作系统计算方法：120，000，000，000字节/1024=117,187,500KB/1024=114，440.91796875MB=114GB

低容量及超低容量喷雾技术 篇3

低容量喷雾 低容量喷雾是对高容量喷雾相对而言的，主要区别在于喷雾时所采用的喷孔直径大小不同。一般所谓的高容量喷雾，系指喷雾器的喷孔直径为1.3毫米，低容量喷雾则是单位喷液量低于常量的喷雾方法，即将喷雾器上喷片的孔径由0.9～1.6毫米改为0.6～0.7毫米，在压力恒定时，喷孔改小，雾滴变细，覆盖面积增加，单位面积喷液用量由常规喷雾每亩100～200升，降到每亩10～14升。这种低容量喷雾方法的主要优点：一是效率高。使用手动喷雾器采用低容量喷雾，每人每天可喷15～30亩，比常规高容量喷雾提高工效8～10倍；如使用弥雾喷粉机进行低容量喷雾，可提高工效50倍以上。二是用药少。一般常规高容量喷雾亩用药液量10～60千克，而低容量喷雾每亩仅用药液1～10千克，因此成本低。三是防治效果好。低容量喷雾可使雾滴直径缩小一半，雾滴个数增加8倍，从而有效增加了覆盖面积。采用低容量喷雾防治病虫害时，应注意以下几点：

1. 往药箱或药瓶中加药液时，要用滤网或带滤网的漏斗进行过滤，以免喷药时发生堵塞现象。喷雾时不要使喷头置于操作者身体背风处，否则人体背风处会产生空气涡流，使人体沾染药雾过多造成中毒。

2. 喷雾作业时，行走速度不要忽快忽慢，喷头也不能任意左右或上下摆动，以免作物着药过多或过少影响防治效果，甚至出现药害。操作人员要随时注意机器及齿盘的转速，如果转速降低应立即停止喷药，洗净喷头并进行检查维修。喷药时还要注意风速与风向的变化，以便根据风向来改变喷向。风大时则应停喷。还应掌握好喷雾量与喷雾速度的关系，即亩喷液量2～3千克，行走速度为1米/秒；亩喷量3～4千克，行走速度为0.6～0.7米/秒；亩喷液量4～5千克，行走速度为0.4米/秒。

3. 直接喷施不加水的油剂农药时，由于农药含量高，浓度大，必须采取防护措施。即操作人员一定要穿工作服，戴口罩、风镜、手套和帽子，作业时不准吸烟或吃东西；要备有脸盆、肥皂、毛巾，作业完毕要立即洗净手和脸；工作服要勤洗常换。

超低容量喷雾 超低容量喷雾法是农药使用技术的新发展，它对药剂不需要特殊加工处理，只要在原药（原油）中加入极少量的溶剂，以解决因药剂黏滞性过大而影响喷雾质量即可。应利用特殊设备（如东方红18型机动喷雾器加上超低容量喷头喷雾）喷洒，使药液的雾点直径达到80~120微米或更细。它不仅可以用来防治作物病虫害，也可以用来消灭杂草，尤其在使用灭生性除草剂的场合更适用。例如垦殖前荒地、公路铁道两侧和茶园、果园行间的除草等，非常适用。

采用超低容量喷雾，主要有以下特点：一是工效高。人行喷雾速度每秒钟可达0.5～1米，这对防治暴发性的病虫害十分有利；二是用药量少。每亩一般用几十毫升至几百毫升药液，就能均匀喷到1亩作物上。三是原药一般不需要经过加工，就能直接使用，这对节省溶剂、乳化剂、填充剂、包装材料和运输量等都是很有利的，因而可以大大节约使用成本。四是浓度高，药效长。药剂有效成分可达80%以上，因此残效期相应延长，防治适期也可以适当延长。五是作物附着的药液接近原药，其挥发性浓度高，熏杀作用大，药剂接触到害虫与病菌时，能很快地向害虫、病原体内侵入或渗透，可大大提高防治效果。常规喷雾法的雾点粗而不匀，最大雾点体积是最小雾点的8000倍。而超低容量喷雾法雾点细匀，不易流失，可使作物（包括叶片具有纤毛和蜡质的作物）的茎叶充分淋湿，既可极大地降低浪费的农药数量，又可在使用相同数量化学药剂的情况下，大幅度增加雾点的覆盖面积，且小雾点飘移时间长，大都沉积在垂直面上，因此，具有良好的防效。六是喷药时药剂因雾点很细，黏附在作物上的比例相应大些，因而流失量减少，对大气、河流等的污染也大大减轻。

超低容量喷雾法因使用的是高浓度农药，不可按常规喷雾法的比例来配制。其配制比例一般是：防治病害的药水比为1∶3.33～20，每亩用药量25～150克（或毫升），每亩用水量500～750毫升；防治虫害的药水比为1∶1～20，每亩用药量20～200毫克（或毫升），每亩用水量200～800毫升；防治农田杂草的药水比为1∶3～8.57，每亩用药量35～250克（或毫升），每亩用水量300～1250毫升。当然，实际使用时，应依不同的病、虫害和杂草，选择适宜的用药量和药水比，方可有效。雾点的选择，一般根据不同机具的功能（如调节雾化盘的转速等），可对雾点大小进行调控与选择。如棉花等宽叶作物要求雾点稍大，稻麦等窄叶作物要求雾点稍小。内吸性杀虫剂，由于药剂被植物吸收才能达到杀虫的目的，所以要求雾点略粗些；而杀菌剂则要求雾点细些，使药液产生更大的覆盖面积，从而能有效地控制病害。在高温天气条件下施药，若是油剂或乳剂，雾点可细些；水剂农药则要求雾点粗些。

超低容量喷雾法确有很多优点，但并不是所有的农药品种都可以作为超低容量喷洒使用。它既对药剂有一定的要求，又对自然气候条件有较高的要求，主要体现在以下几个方面：一是药剂的毒性要低，致死量一般要小于100毫克/千克，因如毒性大在使用时容易发生中毒事故。二是药剂要具有较强的内吸作用。由于喷雾速度快，且用药量又少，作物体表上不可能每个部位都能黏到药剂，而病虫在作物体上的为害可能在每个部位都有，所以如果药剂没有较强的内吸作用，势必造成“漏网之鱼”，致使喷到药的效果好，未喷上药的效果差。三是对溶剂的要求很高，即溶剂溶解度要大，挥发性要强，沸点要低，对作物要安全无害。四是对鱼类和蜜蜂及天敌等的毒性要低。五是大风和无风天气不能喷，一般要求在有2～3级风的晴天或阴天喷洒。此外，高温天气也不宜施用，否则会增加药剂的挥发，缩短残效期，降低防治效果。六是应重视稀释药液的水质。水的硬度、碱度和混浊度对药效有很大的影响，当水中含钙盐、镁盐过量时也可使离子型乳化剂所配成的乳液和悬液的稳定性受到破坏。

容量测量 篇4

玻璃量器做为化验室分析的最基础、最重要的计量器具, 玻璃量器的准确度对整个分析测量过程的准确度起着至关重要的作用, 为了保证玻璃量器检定数据的准确可靠和可溯源, 通过不确定度就是来表征测量结果离真值得接近程度, 从而表明玻璃量器的检定能符合要求, 为化验室的分析工作提供可靠的数据保证, 完善计量检定室的玻璃量器不确定度评定能提高玻璃量器的检验准确率, 方便制药企业更好的做好计量管理工作。

1 常用玻璃量器容量测量结果的不确定度评定 (衡量法原理)

1.1 概述

(1) 测量依据:JJG196-2006《常用玻璃量器检定规程》

(2) 环境条件:温度 (20±5) ℃, 室温变化不超过1℃/h;水温与室温之差小于2℃。

(3) 测量标准:电子天平, 220g/0.1mg, 最大允许误差为 (0~50) g:±0.05mg, (50~200) g:±0.10mg;2300/1mg, (0~50) g:±0.50mg, (50~200) g:±1mg, (200~2300) g:±1.5mg。

(4) 被测对象:常用玻璃量器;

测量范围: (0.1~1000) m L;

容量最大允许误差: (±0.004~±20) m L。

(5) 测量过程:常用玻璃量器容量的测量是使用电子天平对被测容器内的水进行称重, 确定水的质量值, 用标准温度计测出纯水的温度, 基于质量值和水温所对应的K (t) 的实测结果计算出在20℃标准温度条件下被测玻璃量器的容量。反复两次施测, 取两个实测结果的平均值即可得到该容器的实际容量。

1.2 数学模型

式中:V20———标准温度20℃时的被检玻璃量器的实际容量 (m L) ;

m———称得纯水的质量值 (g) ;

式中:ρB———砝码密度, 取8.00 (g/cm3)

t———检定时蒸馏水的温度 (℃)

β———被检玻璃量器的体胀系数 (/℃) ;

ρW———蒸馏水t℃时的密度 (g/cm3) ;

ρA———测定时实验室内的空气密度, 取0.0012 (g/cm3) 。

2 实验研究

本文将针对100m L容量瓶测量项目展开不确定度法分析, 并对输入量的标准不确定度的评定进行计算和分析。

2.1 输入量m的标准不确定度u (m) 的评定

确定输入量的不确定度时, 要看两个标准不确定度分项, 也就是电子天平示值误差引起的不确定度u1 (m) , 测定被测玻璃量器内纯水质量值的测量重复性引起的不确定度u2 (m) 。

(1) 采用220g/0.1mg电子天平测定100ml容量瓶内的纯水, 其标准不确定度u1 (m) 的评定可参考B类标准和电子天平最大允许误差。220g/0.1mg电子天平测量范围 (50~200) g, 最大允许误差是±0.10mg, 属均匀分布, 包含因子, 鉴于此, 可通过下式计算出标准不确定度:

(2) 被测量器内纯水质量值的测量重复性引起的标准不确定分项u2 (m) 的评定:被测量器内纯水质量值的测量重复性可以通过连续测量得到测量列, 此时应采用的最佳评定方法是A类评定方法。在19℃水温环境中, 用220g/0.1mg天平称量出水的质量, 反复称量10次, 每次称量所得的称量结果构成一个测量列:99.9922, 99.9908, 99.9917, 99.9922, 99.9917, 99.9920, 99.9920, 99.9922, 99.9922, 99.9921

实际操作时应该重复测2次, 取两次的测量结果的平均数确定为最终测量结果, 则:

(3) 输入量m的标准不确定度u (m) 的计算。

2.2 输入量K (t) 的标准不确定度u (K (t) ) 的评定

输入量K (t) 的标准不确定度u (K (t) ) 包括温度变化引起的标准不确定度u1 (K (t) ) 和空气密度引起的标准不确定度u2 (K (t) ) 两个分项。

(1) 一般来说, 能够使温度发生变化的因素大致有两项, 其一是使用50℃/0.1℃的水银温度计施测, 要求该温度计的最大允许误差不超过±0.2℃;其二是因为实验室温度分布不均匀导致水温升降, 被测容量的大小决定水温升降的幅度。对100m L容量的m值会带进±0.004g的误差, 通常采用B类方法来评定温度的升降所引起的标准不确定度分项。在此区间服从均匀分布, 包含因子, 故标准不确定度分项为:

(2) 空气密度变化引起的标准不确定度分项u2 (m) 。

推荐使用B类方法评定因空气密度变化引起的标准不确定度。衡量法用表的计算中空气密度采用0.0012g/cm3, 恒温室空气密度在0.0011g/cm3~0.0013g/cm3范围的工况都可用该表进行评定。空气密度变化对100m L容量的m值的影响量为±0.009g, 估计服从均匀分布, 包含因子, 故标准不确定度分项为:

(3) 输入量m的标准不确定度u (m) 的计算。

2.3 合成标准不确定度的评定

2.3.1 数学模型

2.3.2 灵敏系数

2.3.3 合成标准不确定度的计算

2.4 扩展不确定度的评定

取包含因子k=2, 扩展不确定度为

2.5 测量不确定度的报告与表示

100ml容量瓶容量测量结果的扩展不确定度为

3 结束语

通过对玻璃量器检定装置标准的不确定度分析, 表明本制药企业的玻璃量器的检定产生的不确定度符合检定标准的考核, 该考核通过后能更快更好的为制药生产企业的计量管理和化验室的分析服务。

摘要：为保证公司的计量器具适应生产、科研和经营管理的需要, 加强计量管理, 规范计量要求, 保证计量单位的统一和量值溯源的准确可靠, 特对玻璃量器检定过程中产生的不确定度进行分析。

关键词：玻璃量器,标准装置,天平,不确定度

参考文献

[1]敬兴毅, 任正茂.如何确保玻璃量器量值准确可靠[J].中国计量, 2016 (3) :99-100.

[2]魏忠玲, 王惠娟, 程明.10m L单标线吸量管容量测量结果的不确定度评定[J].中国计量, 2014 (12) :111-112.

汽车油罐车容量测量不确定度分析 篇5

1 概述

1.1 测量依据

JJG133-2005《汽车油罐车容量》。

1.2 环境条件

环境温度: (5~35) ℃, 水温变化:不超过2℃。

1.3 计量标准

标准金属量器, 石油专用丁字尺, 测深钢卷尺, 温度计, 秒表和钢直尺。

1.4 被测对象

装运轻质燃油汽车罐车以及装载其他在测量温度下粘度不超过17mpa.s液体的汽车罐车。

1.5 测量过程

1.5.1 标称容量75%容量值的测量

(1) 选用标准金属量器, 按其使用要求, 向油罐车注入标称容量75%的水。

(2) 在标称容量75%以内测量时, 标准金属量器每注入一次水都要测量并记录其水温tb。

(3) 在油罐内的水达到75%的标称容量时, 等油罐内水温与壁温平衡后, 测量并记录油罐内水温tg。

(4) 待油罐内水面平稳后, 用专用丁字尺测量液面空高。空高测量应进行两次, 两次读数差大于1mm时需重测, 取算术平均值为该点容量对应的空高。

如果油罐车为双进油口应分别测量液面空高, 并取其测量平均值为该点容量的空高。

1.5.2 在标称容量75%~100%范围内容量值的测量

(1) 油罐标称容量在10000L以下 (10000L) , 在标称容量为75%~100%范围内测量点不得少于10个;油罐标称容量在10000L以上测量点不得少于12个。

(2) 在测量标称容量75%~100%范围内各测量点时, 每次容量测定都要及时测量标准金属量器内水温tb和油罐内水温tg, 并记录。按1.5.1之 (4) 的要求测量空高值并记录。

重复1.5.2之 (2) 步骤直到完成测量容量的100%的测量点, 容量表的编制采用分段线性内插法, 给出相应的空高 (mm) 所对应的容量值 (L) 。

2 测量模型

在检定汽车油罐车的标称容量时, 20℃时容积计算:

式中:V20——注入油罐内的容积值, L;

Vb——标准金属量器20℃时容量值, L;

tb——标准金属量器内测的水温, ℃;

β1——标准金属量器的体胀系数, 为50×10-6℃-1;

βw——水在tb~tg范围内体胀系数, 为2×10-4℃-1;

tg——油罐内测的水温, ℃;

β2——油罐材料的线胀系数, 为33×10-6℃-1。

3 不确定度来源分析

式中, 灵敏系数分别为

4 测量不确定度评定

4.1 空高测量引入的标准不确定度分量

4.2 标准金属量器引入的标准不确定度分量

标准金属量器检定证书给出其扩展不确定度Ur=2.5×10-4, 正态分布, k=3, 自由度为v=∞, 则

4.3 标准金属量器体胀系数引入的标准不确定度

标准金属量器体胀系数β1=50×10-6℃-1, 矩形分布, 估计其不可靠性为10%, 自由度为v=50, 则

4.4 被检汽车油罐车体胀系数引入的标准不确定度

被检汽车油罐车体胀系数为β2=33×10-6℃-1, 矩形分布, 估计其不可靠性为10%, 自由度为v=50, 则

4.5 水体胀系数引入的标准不确定度

水体胀系数的扩展不确定度为βw=2×10-4℃-1, 矩形分布, 估计其不可靠性为10%, 自由度为v=50, 则

4.6 标准金属量器水温测量引入的标准不确定度

标准金属量器水温测量的温度计读数分辨率为tb=0.1℃, 则不确定度区间半宽0.1℃, 为矩形分布, 自由度为v=50, 则

4.7 被检汽车油罐车水温测量的不确定度

被检汽车油罐车水温测量的温度计读数分辨率为tg=0.1℃, 则不确定度区间半宽0.1℃, 矩形分布, 自由度为v=50, 则

5 不确定度分量汇总

各标准不确定度分量汇总如表1所示:

6 合成标准不确定度

6.1 合成标准不确定度

6.2 合成标准不确定度自由度计算

7 扩展相对不确定度

取置信概率95%, 按有效自由度Veff=53, 查t分布得k=2。汽车油罐车容量测量结果相对不确定度为

摘要：文章依据JJG133-2005《汽车油罐车容量》和JJF1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》对汽车油罐车容量测量不确定度进行分析与评定。

关键词：汽车油罐车,容量,不确定度

参考文献

[1]JJG133-2005.汽车油罐车容量[S].北京:中国计量出版社, 2005.

两种测量大容量电容器的方法 篇6

电容是电路中被广泛应用的一种电器元件，电容量的精度直接影响着电路的质量。

1.1 按用途来分可分为两大类：

(1)在电子技术中常用电容器来产生电磁振荡，改变波形、滤波、耦合等。

电容器充电后储藏有电能，放电时强大的电流和火花可用来熔焊金属。在电子线路中，电容用来通过交流而阻隔直流，也用来存储和释放电荷以充当滤波器，平滑输出脉动信号。小容量的电容，通常在高频电路中使用，如收音机、发射机和振荡器中。大容量的电容往往是作滤波和存储电荷用。

(2)大型的电力电容器还能用来提高电力设备的效率。

电力电容器按用途可分为8种：并联电容器、串联电容器、耦合电容器、断路器电容器、电热电容器、脉冲电容器、直流和滤波电容器、标准电容器。

1.2 根据电容器的不同特点进行分类：

(1)按介质材料的不同分：有机介质电容器、无机介质电容器、电解电容器和气体介质电容器。

(2)按结构及电容器是否能调节分：有固定电容器、可变电容器和半可变电容器。

(3)按作用及用途的不同分：高（低）频电容器、高（低）压电容器、耦合电容器、旁路电容器、滤波电容器、中和电容器、调谐电容器。

(4)按封装外形的不同分：圆柱形电容器、圆片形电容器、管形电容器、叠片形电容器、长方形电容器、珠状电容器和异形电容器等多种。

(5)按引出线的不同分：轴向引线型电容器、径向引线型电容器、同向引线型电容器和无引线型(贴片式)电容器等多种。

2 几种常见的电容器的结构和特点

(1)纸介电容器：用两片金属箔做电极，夹在极薄的电容纸中，卷成圆柱形或者扁柱形芯子，然后密封在金属壳或者绝缘材料（如火漆、陶瓷、玻璃釉等）壳中制成。它的特点是体积较小，容量可以做得较大。但是固有电感和损耗比较大，适用于低频电路。

(2)薄膜电容器结构相同于纸介电容器，介质是涤纶或聚苯乙烯。涤纶薄膜电容，电容率较高，体积小、容量大、稳定性较好，适宜做旁路电容。聚苯乙烯薄膜电容器，介质损耗小不能做成大的容量、绝缘电阻高，但温度系数大，可用于高频电路。

(3)云母电容器：用金属箔或在云母片上喷涂银层作电极板，极板和云母一层一层叠合后，再压铸在胶木粉或封固在环氧树脂中制成。其特点是介质损耗小、绝缘电阻大。温度系数小，适用于高频电路。

(4)陶瓷电容器：用陶瓷做介质。在陶瓷基体两面喷涂银层，然后烧成银质薄膜作极板制成。其特点是体积小、耐热性好、损耗小、绝缘电阻高，但容量小，适用于高频电路。铁电陶瓷电容容量较大，但是损耗和温度系数较大，适宜用于低频电路。

(5)铝电解电容器：它是由铝圆筒做负极，里面装有液体电解质，插人一片弯曲的铝带作正极制成。还需经直流电压处理，作正极的片上形成一层氧化膜作介质。其特点是容量大，但是漏电大，误差大，稳定性差，有正负极性，适于电源、稳压器滤波或低频电路中，使用时，正、负极不要接反。

(6)玻璃釉电容器由一种浓度适于喷涂的特殊混合物喷涂成薄膜而成，介质再以银层电极经烧结而成“独石”结构性能可与云母电容器媲美。其特点是具有瓷介电容器的优点，且体积更小，耐高温。

(7)钽、铌电解电容器：它用金属钽或者铌作正极，用稀硫酸等配液作负极，用钽或铌表面生成的氧化膜作介质制成。其特点是体积小、容量大、漏电流极小，贮存性良好，性能稳定、寿命长。绝缘电阻大。温度性能好，用在要求较高的设备中。

3 测量大容量电容器的两种方法介绍

检测电容器性能的方法有多种，一般情况下使用万用表电阻档来检测，但是这种检测法只能判定电容器有无被击穿。但是在生产和科学实验以及电子仪器设备的维修中，往往需要确定一些电容器的电容值，因为在市面上出售的电容器中，其标称值与实际值往往差距很大，同时，对于一些电容器来说，由于种种原因，浴液的干涸，则电容器的电容量将大大减小，往往需要测其容量以确定故障的原因。

美国人扎弗里尔·谢弗在1986年发明了一种测量电容器电容量的方法，称之为电容量的比值测量方法，是将该仪器的数———模转换器的输出与一个在第一固有电容量和未知电容量之间的抽头上的电压进行对比的方法。在该仪器中的固有电容量的影响是用一种逐次逼近的测量技术来补偿的，其中固有电容量被逐次地与未知电容量进行对比。在这个确定未知电容量的方法中，该未知电容量可分别接在一个开关网络的第一端子和第二端子之间，这两个端子由该开关网络对应地连接到一个适宜于测量一个接在那里的未知阻抗的测量设备，其测量方法是通过把该未知阻抗上的压降与一个已知阻抗（接在该测量设备的第二端子和共用的基准电位点之间）上的压降进行比较的比值测量方法；在该开关网络的第一和第二端子之间存在着第一固有电容量，而在该开关网络的第二端子和共用的基准电位点之间存在着第二固有电容量；该测量电容量的方法的特征在于包括：a、通过把开关网络的第一端子从该测量设备的第一端子断开，测量该第二固有电容量；把一个辅助基准电容量跨接到该测量设备的两个端子上；将一个电压加到该测量设备的第一端子，并将该第二端子上的电压与该测量设备的第一和第二端子间的电压进行比较，以便用比值测量的方法确定该第二固有电容量。b、通过把一个电压加到该测量设备的该第一端子，测量该第一固有电容量，此时最后提及的端子是接到该开关网络的第一端子的；并将第二端子上的电压与该测量设备的第一和第二端子之间的电压进行对比，以便用比值测量的方法确定该第一固有电容；并且，c、通过把未知电容量跨接到开关网络的第一和第二端子，测量该未知电容量；将一个电压加到该测量设备的第一端子上，此时最后提及的端子被连接到该开关网络的第一端子上；将第二端子上的电压与该测量设备的第一和第二端子间的电压进行比较，以便用比值测量的组合电容量；然后再减去该第一固有电容量。以此来测出待测电容器的电容量。获得了1987年美国专利。但目前国内市场还没有具体的仪器。

笔者根据多年的教育实践和操作心得。现介绍利用双踪示波器和低频信号发生器，再配置一些适当的电路，用来测量大容量电容器的的两种方法。

3.1 阻抗角法

原理如图所示，图1中Cx为待测电容，f为低频信号发生器输出的某种频率的正弦信号，R为可变电阻。V01为双踪示波器探头V1端，V02接V2端。由电工学理论可知，Vc滞后V02900,V01与V02之间产生阻抗角φ，图2所示的是V01和V02的相量图。

由图2我们可知：

因为R和ω=2πf可以事先选定，因此，只要测出V01和V02的阻抗角φ，就可求出CX的值，调节低频信号发生器频率f和可变电阻R的值，在示波器上显示出V01和V02的波形，如图3所示。

若示波器的扫描速度为t/div，测得波形周期为T，同时测得V01和V02相位差时间为T0，则相位角

例如：某待测电容CX，调节信号发生器频率f为50Hz，电阻箱R为100Ω，调节示波器扫描速度为1ms/div（格），在横轴上测得信号波形一个周期的格数为期10格，两波形相位差间隔为2格，则：

T=10格×1ms/格=10ms,T0=2格×1ms/格=2ms

得到：

所以

在测量中，为使误差减小，应使V01和V02两波形相位差时间T0尽量大，通常应使相位角φ在300至800之间。这需要灵活地改变低频信号发生器频率f和可变电阻R的值，若被测电容越大，则f和R应越小。电容器电容值的不同，f和R的取值也不同，笔者根据多年的实验体会，置下表所示，供读者参考：

3.2 幅值法

测量电路如图4,图中A为一级运算放大器,Vi为低频信号发生器输出的频率为f的正弦信号,CX为待测电容器,R为固定值,R与CX及运算放大器组成了一个微分运算放大器。运放的输出V0与输入Vi之间的关系为:,设显然V0的振幅值大小为:

由于f和R已知，所以只要用示波器测出Vi和V0的幅值Vim和V0m，就可求出CX的值。

同时,由V0m的表达式看出,运放输出V0的幅度与Vim和ω成正比,为防止V0幅度太大超出运放的线性区从而出现波形失真,所以Vi信号的幅度不宜太大,要取mV数量级,同时Vi的频率f也不宜太高,一般取1KHz以下,且待测电容CX的容值越大,则Vim和f应越小。

幅值法是利用示波器一种最基本的方法，具体的调节步骤在这里不一一论述。阻抗角法的优点是线路简单，短缺是两波形的相位角φ不易测得十分准确，这需要测量者细致耐心。因此CX的值有一定的误差。在没有双踪示波器的情况下，也可以由单踪示波器用礼萨如图形测定相位角φ，幅值法的优点是测量过程简单，但需外接运算放大器，测量线路比较复杂。

参考文献

[1]王树本.高频电子线路原理[M].大连理工大学出版社,1998.7.

[2]于占河.电工基础[M].北京:化学工业出版社,2001.8.

立式金属罐罐底容量的测量方法 篇7

1 几何法测量所选用的工具设备

自动安平水准仪 (1～50) m最大允许误差3″, 带刻度的标尺 (0～2) m最大允许误差±1mm, 防爆手电 (符合防爆要求) 。

2 测量点的确定

先将第一圈板圆周周长度分成 (8或16) 等份的圆弧, 再将罐底的面积, 以同一圆心把面积分成 (8或16) 相等面积的圆环, 圆心到圆弧的距离与各圆环交点就是测量点。各圆环到圆心距离按下面公式计算:

式中:R———第一圈板圆周半径, mm, m———圆环的数量。

根据JJG168-2005《立式金属罐容量检定规程》的要求, 罐底测量点数如下:

3 测量点的标高测量

将水准仪架设在罐底中心附近稳定的地方, 用标高尺逐一直立与各测点, 罐底中心及下计量基准点上。用水准仪读出在同一水平线下的数值, 记录各测量的数值。而在罐容表的实际应用时, 随着金属罐液位的升高, 金属罐的基础会因受压而在达到某一液位高度时产生弹性下沉, 罐底变形导致在静态空罐时几何测量法测量的罐底容量增大。这时会出现差量, 这个差量是几何测量法测量不到的。因此在贸易交接时给客户带来了不必要的经济损失。下面以大连港油品码头公司V-109罐底容量测量为例, 比较测量结果如下。1) 静态空罐时的几何测量法现场采集罐底数据:

计量单位:mm

根据上述检定数据, 按照JJG168-2005《立式金属罐容量检定规程》中的计算公式:

式中:△VB———罐底容量, 为高度hd的函数, dm3;hd———编制地量容量表的高度 (区间为下计量基准点至罐底最高点) , mm;d———第一圈半内直径, mm;B0, j, B1, j…Bm, j———各测量点标高, mm;F hΣd, Bm, j, B基Σ———自定义函数, 定义如下:

计算结果为罐底量是V=42207L, 制表高度是147mm。

2) 在每个罐底测量点上安装液位高度数据传感器, 当金属罐液位达到某一液位之后, 液位高度数据传感器产生突变之后, 变化趋于平缓稳定减弱时, 采集罐底数据如下:

计量单位:mm

根据上述计算公式:V=33535L, 制表高度:109 mm。这时液位高度6635mm时, 罐容表所对应容量与实际注入到罐里的液体容量出现了差量, 差量为2650升。

4 结论

由于罐底随液位高度增加而产生弹性沉降, 导致采用几何测量法测量罐底容量产生不可避免的差量是一种普遍现象, 而罐底产生弹性沉降的原因有两个:地质结构和施工方法。因此笔者认为同一区域、同一建筑罐体基础施工人员、同一型号规格的罐体由于沉降导致的差量是可以近似一致的, 因此用上述第二种方法实际测量出同一规格中的一台罐的差量, 在计算同一规格的罐容表时, 在该液位高度加上一次性差量, 能够较好的解决此类问题。

摘要：在检定规程中对计量罐底的检定方法有两种;第一种是容量比较法, 第二种是几何测量法。由于容量比较法受制约的因素较多 (比如电源、水泵、水源及水的温度测量等) , 导致作业耗费的时间较多、费用较高, 因此目前罐底检定方法主要选用的是几何测量法。

容量测量 篇8

1.1 测量依据：

JJG577—2005《膜式燃气表》检定规程。

1.2 测量标准：

主要标准设备为钟罩式气体计量器，测量范围为（0～120) m3/h。（表1)

1.3 被测对象：

B级的膜式燃气表，测量范围：（0.016-2.5) m3/h

1.4 测量方法：按照测量流量先调整好流量调节器，

将钟罩标尺置于起始状态，读取燃气表起始读数，打开出气阀门运行，当燃气表运行到预定终止读数时，关闭出气阀门，记录钟罩和燃气表示值及相关的温度、压力值，经过温度、压力修正后，将钟罩下降的体积值换算后定义为膜式燃气表的容积。

2 数学模型

依据燃气表检定规程，燃气表的示值误差δ为：

式中：Vm—被检燃气表示值；Vref—通过燃气表的气体实际值。

进行温度、压力修正，上式可转化为

式中：Vs—标准器的示值L;ps—标准器处的绝对压力Pa;Ts—标准器处的热力学温度℃；pm—燃气表进口端的绝对压力Pa;Tm—燃气表进口端的热力学温度℃；δ—被检燃气表误差设定值，式中（1+δ）可理解为一个设定常数。

3 不确定度传播率

其中： (1) 测量过程中，标准器处和被检表出口端温度和压力差很小，计算中视为相等。 (2) 恒温室内，Ts=20+273=293℃。 (3) Pm=1000+105=105Pa。 (4) （1+δ）设定为常数1.02

4 标准不确定度评定

被测容量值的测量不确定度来源主要由以下影响量引起：被测燃气表引入的不确定度分量u (δ) ；钟罩式气体标准装置的不确定度分量u (Vs）；标准器处压力的测量不确定度分量u (ps）；标准器处温度的测量不确定度分量u (Ts）；燃气表进口端压力的测量不确定度分量u (pm）；燃气表进口端温度的测量不确定度分量u (Tm）。

4.1 被测燃气表引入的不确定度分量u (δ) (1) 被测燃

气表分辨率u1 (δ) 。被检燃气表的分辨率为0.2L，规程规定一次测量最小用气量为燃气表最小分格值的200倍，其均匀分布则有：u1 (δ) =0.2/（0.2×200×）=0.29%； (2) 对被测燃气表在4m3/h流量点下经过六次重复测量，示值误差分别为1.01%、1.02%、0.98%、1.00%、0.99%、1.01%。按贝塞尔公式计算得单次测量结果的标准差为：u2 (δ) =0.01%。

依据由被测对象分辨率引入的不确定度分量和重复性引入的不确定度分量两者相比只取大的一项的原则，则：

4.2 钟罩式气体标准装置的不确定度分量u (Vs)

测量燃气表所用的钟罩式气体计量器为0.5级，服从正态分布（k=2），因此u (Vs) =0.005/2=0.25%。燃气表通过气体体积为100L时，u (Vs) =0.25 (L) 。

4.3 标准器处压力的测量不确定度分量u (ps)

ps最大允许误差为±10Pa，考虑其为均匀分布则：

4.4 标准器处温度的测量不确定度分量u (Ts)

Ts最大允许误差为±0.1℃，均匀分布来考虑, 则：u (Ts) =0.1/姨3=0.06℃

4.5 燃气表进口端压力的测量不确定度分量u (pm)

Pm最大允许误差为±10Pa，考虑其为均匀分布则：

4.6 燃气表进口端温度的测量不确定度分量u (Tm)

Ts最大允许误差为±0.1℃，均匀分布来考虑，则：

5 合成标准不确定度

5.1 主要标准不确定度汇总表

5.2 合成标准不确定度计算：

5.3 扩展不确定度计算：

扩展不确定度为U=k×uc=2×0.39=0.78%；k=2

6 对使用钟罩式气体流量标准装置校准燃气表的测量不确定度评估

6.1 根据JJG577-2005的规定，应对燃气表在qmin、0.2qmax、qmax三个流量点进行校准，该型号的燃气表选择校准4m3/h、0.8m3/h、0.16m3/h共3个点。其测量不确定度见下表：

6.2 钟罩式气体流量标准装置的测量范围为（0～120) m3/h，在被测对象最优选择的情况下，由于被测燃气表的分辨率引入的不确定度分量对合成不确定度的贡献最大，且都要求最小用气量是最小分格值的200倍，其余分量对合成不确定度的影响有限，因此对该套装置测量范围内的测量不确定度评估如下：

7 校准和测量能力（CMC)

B级的燃气表是使用钟罩式气体流量标准装置可校准的最佳被校燃气表，因此该项目的CMC为：（0～120) m3/h, Ur=0.78%, k=2。

摘要：通过钟罩式气体流量标准装置对膜式燃气表的容量示值误差进行测量不确定度评定, 找出影响膜式燃气表容量测量结果不确定度的主要因素以对其实施有效控制。

关键词：膜式燃气表,容量示值误差,测量不确定度

参考文献

[1]JJG577—2005《膜式燃气表》检定规程.

[2]GB/T6968-2011《膜式燃气表》.

容量测量 篇9

变压器套管是将变压器内部的高、低压引线引到油箱外部的出线装置。套管作为引线对地的绝缘，它可以进行固定引线。因此，它一定要有规定的电气和机械强度。如果末屏没有很好的接地，不管是什么原因，那么末屏对地会形成一个比套管本身的电容小很多的电容，据电容串联原理，这个电容会在末屏与地间形成一个悬浮电压，这个电压非常高，造成末屏对地放电，使周围的绝缘物被烧毁，甚至会造成套管爆炸事故。

1 变压器高压套管试验

作为电力变压器非常重要的一部分的变压器高压套管，一旦出现问题就不能保障主变的安全及可靠运行，所以我们要对套管的环境温湿度、检修时间、施工安装工艺等进行严格把关。预防性试验规程中对高压套管预防性试验的“主绝缘及电容型套管末屏对地绝缘电阻测量”和“主绝缘及电容型套管对地末屏tanδ与电容量测量”项目规定如下。

1.1 主绝缘及电容型套管末屏对地绝缘电阻测量

用2500V兆欧表进行主绝缘及电容型套管末屏对地绝缘电阻测量，按规程要求应为：(1)运行满3年；(2)变压器套管、电抗器套管在变压器、电抗器大修后；(3)红外测温发现套管发热，套管油位异常或气体压力异常。

事实上，依据变压器、电抗器的运行决定变压器套管、电抗器套管的试验周期是重中之重。主绝缘的绝缘电阻值通常情况下要高于或等于下列数值：大于或等于110kV电压等级的，电阻值为10000MΩ；35k V电压等级的，电阻值为5000MΩ；而末屏对地的绝缘电阻值要高于或等于1000MΩ。

1.2 主绝缘及电容型套管对地末屏tanδ与电容量测量

主绝缘及电容型套管对地末屏tanδ与电容量测量,按规程应为:(1)运行满3年;(2)变压器套管、电抗器套管在变压器、电抗器大修后;(3)红外测温发现套管发热,套管油位出现异常,20℃时的tanδ(%)值要小于或等于表1中数值。当电容型套管的电容值与出厂值或前一次试验值的差大于±5%时,要详查其原因。如果电容型套管末屏对地绝缘电阻比1000MΩ小,应测量末屏对地tanδ,其值小于或等于2%。测量变压器套管tanδ时,与被试套管相连的所有绕组端子连在一起加压,其余绕组端子均应接地,末屏接电桥,正接线测量。

2 试验概况

我局某变电站#3主变A相套管试验合格后,检修班在安装该套管过程中,220KV套管不慎受到碰撞,当时外观检查良好,安装后为了检查套管绝缘是否受损,试验人员对套管再进行了介损试验。试验时却发现该套管末屏电容量有明显变化,其试验数据与安装前数据列入表2。

注：安装前环境温度为32℃，相对湿度60%。安装后环境温度为33℃，相对湿度60%.

由表1数据可见：

(1)两次试验中，一次对末屏tgδ%及电容量变化不大。

(2)安装后末屏对地数据与安装前相比，电空量明显增大，增大值为50p F左右，tgδ%值则略小于安装前试验值。

在两次试验中环境温度和相对湿度变化不大，相对湿度小于80%的试验要求，两次试验均采用AI—6000变频电桥，具有很强的抗干扰能力，测试精度达到△D=2%D+0.0002。

是否碰撞后套管绝缘损伤导致末屏对地电容量增大呢？为了了解套管末屏电容量变化的原因，试验人员分别抽取A、B、C三相主变各一只套管进行试验，横向对比并与安装前比较分析，试验数据见表3。

从表2可以看出，安装后3只套管末屏电容量与安装前比均增大了50-64pF左右，因此，基本上可以否定A相220k V套管存在绝缘问题。为什么两次试验中电容量存在较大偏差？看来还是应该从试验回路进行分析。试验人员再对测量结线和连接情况进行检查，发现电桥Cx测量线串接了一段约3米的非屏蔽导线接至套管末屏，经研究分析可能正是这段非屏蔽导线对地的杂散电容影响了测量结果。为了证实这一原因，试验人员用一段屏蔽导线与Cx测量线串接，重新对4只套管进行了试验。试验数据见表4。

从表4数据可以看出，串接屏蔽线后末屏对地tgδ%和电容量与安装前相比基本一致，可以判定#3主变A相220KV套管安装时发生碰撞并没有导致绝缘损伤，该套管可以投入运行。

3 原因分析

套管安装后由于离地面较远，电桥Cx测量线（屏蔽线）较短，试验人员把Cx测量线与非屏蔽线串接后，导致在这段导线上产生对地杂散电容。反接法测量中，杂散电容与试品电容并联，根据电容并联公式可得：

由于一般情况下C杂散〈C试品，且tgδ杂散较小，C试品〈C试品+C杂散。则公式简化为tgδ实测〈tgδ试品，试品电容越小，tgδ与电容的偏差越大，分析结果与测量数据相符。结果表明，测量套管末屏对地tgδ和电容时，Cx测量线应采取屏蔽措施，否则会产生电容量增大和介损减少的情况。同时，还应屏蔽套管一次导电杆，否则也会引起电容量的增大和介损偏差。

4 相关建议

针对设备安装、试验过程中出现的某些状况，有必要采取一些措施进行控制：

(1)在打开电容式高压套管测量端子的盖子时，若用粗大、尖利的工具推动铜套是不正确的，这样能更好的保证铜螺杆与铜套接触面的松紧度；恢复封盖前应检查铜套是不是能很好的活动、是不是有一个合适的表面粗糙程度，并测量其接地有没有问题，正常与否。

(2)在未进行电容式高压套管试验的时候，适当对套管表面进行清洁，避免对地杂散电容的影响必要时可考虑采用屏蔽措施。

(3)进行套管介损试验时，必须使用屏蔽导线，并且试验导线不得缠绕在套管瓷套上，否则可能引起测量结果的偏差。

5 结束语

变压器套管、互感器设备末屏装置在质量上有问题的话，不能保证设备的安全及可靠运行，所以对变压器套管、互感器设备末屏日常维护工作一定不能马虎。检修和试验人员应对各种末屏装置的结构有个深入认识，使那些对设备末屏损坏的人为因素不出现，同时在完成安装、检修和试验后及时将末屏接地复位。

摘要：套管试验作为验证变压器性能是否符合有关标准或技术条件的试验项目,以对变压器主绝缘和电容式套管末屏对地绝缘电阻、套管介质损耗、电容量和局部放电量等的检测为主。本文针对某变电站一起套管末屏电容量测量异常变化原因进行了分析。

关键词：变电站,套管试验,异常变化

参考文献

[1]李克.220kV穿墒套管未屏烧损的原因分析及故障处理[J].电力设备,2005.6(7):64.

[2]孙俣.某变压器局放试试验中出现异常的实践分析[J].科技风,2011.16.