公共关系工作报告模板

2024-06-06

公共关系工作报告模板（精选6篇）

篇1：公共关系工作报告模板

党员组织关系排查工作总结优秀模板

工作报告是指向上级机关汇报本单位、本部门、本地区工作情况、做法、经验以及问题的报告。那么有关党员组织关系排查工作总结怎么写?下面是东星资源网小编为大家整理的有关党员组织关系排查工作总结，希望对你们有帮助！

党员组织关系排查工作总结1

按照省委、市委组织部关于开展党员组织关系排查工作的通知要求，结合我院实际，现就我院党员组织关系排查工作进行情况况汇报如下：

一、排查进展

1、排查部署。20**年2月，市直机关工委组织部对我院进行工作动员部署后，院党委即对各党总支和党支部进行动员。2月下旬，院党委召开党员组织关系排查工作会议，对各党总支书记和党支部书记进行了工作动员。3月上旬，各党总支和党支部完成具体工作安排，明确专人负责联系每位党员开始自查。

2、集中排查情况。20**年3月，完成各党支部自查，各党总支进行核查、汇总，并上报情况。现已经基本排查完毕，3月31日前报送排相关统计表格。

二、具体问题

我院的党员以临床医务工作者为主，在脱产学习、外出进修、参加学术会议党员管理过程中还存在以下问题：

1、经常存在党员外出学习的情况，部分党员外出前不向党组织报告，外出后不与党组织保持联系。造成党组织活动不能经常参加。正常组织生活以及教育培训等，都难以落到实处。

2、党费难收缴。外出学习党员大部分大都一次性补交全年党费或外出前一次性提前交纳全年党费，有的是由其亲属代为交纳，还有的一年都未交党费，党费按时收缴存在一定程度困难。

三、采取措施

针对脱产学习、外出进修、参加学术会议等经常外出党员管理的问题，我院在管理上有以下做法：

1、根据此次排查，摸清底数及基本情况，根据不同因素，将脱产学习、外出进修、参加学术会议等经常外出党员进行分类。

2、建立╳╳╳医院党员微信群，针对出差在外不能按时参加党员学习的党员，采取定期发放学习资料，及时传递医院学习信息，工作要求。

四、下步打算

加强脱产学习、外出进修、参加学术会议等经常外出党员管理的初步打算

1、深化认识，抓好教育。外出学习党员作为党员队伍的一部分，直接影响着党员队伍的整体性，管理好，有利于提高整体素质。因此，要努力克服党员管理过程中的种种困难，抓好外出党员的教育管理。

2、建章立制，强化约束。外出学习党员要建立随时报告制度，规定只要外出，就要向党组织报告，借助微信群进行报告。外出期间定期汇报思想、工作情况。

通过当前的党员组织关系排查，院党委更加了解党员情况，及思想动态，对党员严格、规范管理起到了更加积极作用。

党员组织关系排查工作总结2

根据市委组织部关于《**市开展党员组织关系排查工作实施方案》的通知要求，为切实做好我委党员组织关系梳理排查工作，彻底摸清情况，我委对各支部的党员组织关系认真开展了梳理排查，现就我委各支部党员组织关系梳理排查工作情况汇报如下：

一、高度重视，领会精神

我委各支部高度重视，及时认真组织学习了市委组织部关于进一步做好党员信息登记工作的通知文件，深刻领会文件精神，按照有关工作要求抓好我委各支部党员组织关系梳理排查工作，确保工作不走过场，落到实处。

二、认真自查，建立台账

为开展党员组织关系的梳理排查工作。我委各支部对照文件所列四个方面的内容，进行认真自查。一是通过查阅党员人事档案，核实了委党员身份信息，重点核实了入党时间，转正时间及党员档案存放情况，二是对我委的所有党员进行了清查，我委共有在职党员87名，离退休党员干部143名，当前我委不存在流动党员和失联党员，党员党费均按时按费交纳，三是建立健全了委机关各支部党员管理台账。

三、梳理分析与管理

支部及时核实党员基本信息，与本人档案、户籍、学籍等有关资料进行对比、印证、确保准确无误后，建立健全本支部党员台账，台账与现有党内统计数据相一致，没有出现重登、漏登现象。同时党员档案都按照要求制定专人负责管理，资料齐全。

党员组织关系排查工作总结3

根据《关于开展党员组织关系梳理排查工作的通知》文件精神，我局认真开展了排查工作，现就自查情况汇报如下：

一、落实责任

为抓好党员组织关系梳理排查工作，我局成立了党总支书记为组长，局机关、局属单位各支部书记为副组长，各支部委员为成员的领导小组，落实了责任人，确保了此项工作落实到位。

二、开展排查

局党总支将此项工作与当前进行的党的群众路线进行的党的群众路线教育实践活动紧密结合起来，认真组织，精心指导，做到不漏一个党支部，不漏一名共产党员。局机关和局属单位支部认真核实本支部所属全体党员身份信息，重点对入党时间，转正时间，是否存在假党员等，对近年来党员组织关系转接的情况进行排查，查是否规范完整的填写党组织关系介绍信，是否按要求对党组织关系介绍信进行编号管理并存档等，确保了信息真实、准确。经排查，20_年县城管局转出党员3人，20_年转入党员3人。现党总支共有党员34人（机关支部9人，环卫所支部8人，城管大队支部17人），无假党员也没有流动党员，每位转入转出的党员也都按照要求填写了组织关系转接介绍信。

三、梳理分析与管理

各支部及时核实党员基本信息，与本人档案、户籍、学籍等有关资料进行比对、印证，确保准确无误后，建立健全本支部党员台账，台账与现有党内统计数据相一致，没有出现重登、漏登现象。同时，各支部党员档案都按照要求指定专人负责管理，资料齐全，特别是预备党员档案都归类另外存放。目前，县城管局共有预备党员2名。

党员组织关系排查工作总结4

一、党组织基本情况

20_年，县工商联党组书记因达到年龄，经组织下文，免去其工商联党组书记职务，党组书记一职目前空缺。

20_年4月换届选举，党支部书记及时进行了更替，选举副主席杨光荣为工商联党支部书记，带领工商联党支部开展工作。

二、排查情况

1.班子建设方面。在党支部书记的带领下，工商联党组织团结和睦，工作有序开展。

2.队伍建设方面。支部党组织生活按期开展、党费按时交纳、支部分配的工作按质按量完成；近年来，因工商联无人员增配，存在长期不发展党员的问题。

3.党务工作方面，因编制有限，近年来亦无人员增配，无专职党务工作的干部职工，存在基础工作薄弱的客观问题。

4.作用发挥方面。结合工商联实际，工商联党组织积极帮助非公经济人士解决实际问题，增强企业发展后劲，促进“两个健康”发展。

以上是县工商联整顿软弱涣散基层党组织的排查情况。今后，工商联还将加大力度开展整顿软弱涣散的排查工作，确保党组织永葆活力。

党员组织关系排查工作总结5

按照《关于开展直属党组织党员关系梳理排查工作的通知》（直组字〔20**〕58号）文件要求，市人防办党总支部及下设机关第一、第二支部迅速行动，抽调专人，认真开展了支部党员组织关系梳理排查工作，现将有关情况汇报如下。

一、领导重视，及时部署

11月19日下午，办党总支部书记胡春雷就召集总支委和机关第一、第二支部各支委传达学习了直组字〔20**〕57号、直组字〔20**〕58号、直组字〔20**〕59号三份文件，深刻领会文件精神，明确目标任务，指定专人，限定期限，要求自下而上、层层开展党员组织关系梳理排查工作，总支与各支部的梳理排查报表统计数据要相吻合，确保不走过场，落到实处。

二、逐项对照，认真自查

一查所属党员实有数。经查人防办党总支共有在册党员32人：其机关一支部现有在职正式党员9人，在职预备党员1人，无退休老党员；机关二支部现有在职正式党员8人，退休老党员14人（原有15人，20**年7月28日因病去世1人），无预备党员。

二查流动党员实有数、是否建立流动党员管理台账。经查总支在职党员都在职在岗，退休老党员无长期离皋在外地滞留情况，且电话联系正常，无失联党员。各支部也未接收外来挂名党员，故不存有流动党员现象。因此未建立流动党员管理台账。

三查支部党员身份信息真实性、是否按程序发展党员、是否有党员身份造假情况。各支部通过查阅党员人事档案和户口本、身份证，核实了所有党员的身份信息、入党时间、转正时间及党员档案存放情况。

总支所有党员身份信息真实可信，党员发展程序符合规定，无党员身份造假情况。四查20**年以来党员组织关系转接是否符合规定、是否存在有“口袋党员”情况。经查20**年1月1日至20**年10月30日期间，2个支部通过总支共转入党员3人、转出党员3人，所有转入、转出党员组织关系均符合规定，无“口袋党员”现象。

通过自查的情况看，市人防办党总支部能严格按照上级党组织的要求，认真做好对党员组织关系的管理工作，很好地发挥出基层党组织的战斗堡垒作用和共产党员先锋模范作用，为推进人防工作又好又快发展创造良好环境奠定了坚实的思想和组织基础。

篇2：公共关系工作报告模板

模板工程专项施工方案

编制人：

审核人：

审批人：

成都建工第三建筑工程有限公司

年 月

目 录

1．编制依据 1

1.1相关文件及图纸 1

1.2现行施工验收规范、规程、标准 1

1.3编制说明 1

1.4参考资料 2

2．工程概况 2

2.1总体概况 2

2.2结构概况 2

2.3模板概况 3

3．施工安排 3

3.1进度、质量、安全及环境目标 3

3.2施工流水段和施工顺序 3

4．施工计划 3

4.1施工进度计划 3

4.2材料计划 4

4.3设备计划 4

5．施工方法 5

5.1主要搭设方法 5

5.2材料的力学性能指标 17

5.3模板施工要求 18

6．施工安全保证措施 20

6.1管理人员组织机构 20

6.2施工技术措施 21

6.3模板安装和拆除的安全技术措施 22

6.4施工应急救援预案 25

7．质量管理计划 31

7.1明确工程施工质量目标 31

7.2确定质量控制点 31

7.3分析质量管理重点和难点 32

7.4确定关键过程和特殊过程 32

7.5制定现场管理制度 32

7.6质量保证措施 32

8．劳动力计划 33

9．计算书 34

9.1验算说明 34

9.2柱模板验算 34

9.3梁模板验算 39

9.4板模板验算 95

1．编制依据

1.1相关文件及图纸

1.本工程施工总承包的总承包合同、施工图及相关技术资料等相关资料；

2.本工程的施工图纸。

3.本工程现场的实际情况。

4.相关的法律、法规和文件。

5.本工程的施工组织设计。

6.我公司自身技术力量、机械装备情况以及各项企业管理制度。

1.2现行施工验收规范、规程、标准

《建筑施工组织设计规范》（GB/T50502-2009）；

《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016；

《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）

《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；

《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）；

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；

《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2017）；

《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）

《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住房城乡建设部令第37号）；

1.3编制说明

1.本工程由1#-14#住宅楼、地下室、配套用房、开闭所、垃圾用房、5处配电房等几个单位工程组成，对以上范围工程的柱、墙、梁、板取具有代表性的构件进行计算。

2.采用φ48.3×3.6的钢管，但按φ48×3.0进行验算。

3.验算时按最危险的情况进行，按最大的支模高度进行验算，首层支模高度按6米进行考虑。

4.本方案中不含高大模板。

1.4参考资料

《模板施工手册》

《建筑施工手册》第五版

2．工程概况

2.1总体概况

宜城市龙头公共租赁房（一期）项目，由1#-14#住宅楼、地下室、配套用房等组成，均为钢筋混凝土框剪结构，分为1层，4层，11层，18层，地下室层高4.7米，基础为桩承台基础，底板板厚350,留有800宽的后浇带多处。本支模专项方案主要针对地下室4.7米层高梁板支模、1#-14#楼第一层3.6米层高梁板支模、1#-14#楼标准层3.0米层高梁板支模、配套用房3.9米层高梁板支模，开闭所等4.5米层高梁板模板。

2.2结构概况

地基基础

埋深

4.65m

持力层

圆砾层

承载力标准值

250Kpa

桩基

长螺旋压灌桩，桩径400、600，桩长14.5～16.5m

主 体

结构形式

混凝土框剪结构

主要柱网尺寸

地下室主要为5.5m、7.2m，住宅楼主要为2.7m、3.6m、3.9m、4.2m等。

主要结构尺寸

板：100、120厚楼板。

梁：200×(400～600)、300×(600～850)、400×900

柱：边长200～800不等

抗震设防等级

二级

人防等级

无

材 料

混凝土

1#、2#、5～7#、10～12#、14#楼

构件名称及范围

强度等级

备注

框架柱础顶～20.97m

C35

框架柱20.97m～屋面层

C30

楼面梁、板及现浇楼梯

C30

桩基及地梁

C30

3～4#、8～9#、13#楼

框架柱础顶～屋面层

C30

楼面梁、板及现浇楼梯

C30

桩基及地梁

C30

配套用房

框架柱础顶～屋面层

C30

桩基及地梁

C30

地下室

墙柱、梁板、基础

C30

抗渗等级P6

其它

构造柱、过梁、圈梁等

C25

钢 筋

HPB300、HRB400

砌 体

B06级蒸压加气混凝土砌块（强度等级为A3.5)，专用砌块砂浆

特殊结构

其它需说明情况

2.3模板概况

基础侧模采用砖胎膜，柱、梁、板等均采用木模板，本工程所用的木模板均为15mm厚的清水复合木模板。支撑系统采用φ48.3×3.6钢管架搭设，采用对拉螺杆控制断面。

3．施工安排

3.1进度、质量、安全及环境目标

1．进度管理目标：达到施工合同要求，满足施工总进度要求。

2．质量管理目标：达到混凝土结构工程施工质量验收规范要求，质量合格，创结构优质。

3．安全目标：杜绝重大安全事故、工伤频率控制在10‰，杜绝职业病和职业中毒的发生。

4．环境管理目标：无扬尘、不挠民，施工噪声场界达标，符合GB12523-2011标准，白天控制在70分贝内、夜间控制在55分贝内，达到“国家绿色施工工地标准”。

3.2施工流水段和施工顺序

1．施工流水段

本工程各栋楼按1个施工流水段组织施工。

2．施工顺序

基础完成后施工上部主体，±0.000以各栋楼各自按1个流水段施工，上一层施工完成后再施工下一层，实际施工中可按后浇带作一定微调。

4．施工计划

4.1施工进度计划

1．模板工程进度是与结构工程进度紧密相关的，模板分项工程是结构工程的重要工序，模板进度必须要满足工程总进度计划。

2．模板工期按预定工期、实际进度计划和地下室基坑石方完成时间方能确定，初步安排如下（模板开工时间暂定为2020年12月）

4.2材料计划

材料准备与配置计划：木枋、模板、对拉丝杆、套管、水泥内撑自身购买，架管、扣件、蝴蝶卡、顶托采用租赁。主要材料的配置情况及详细计划如下：

序号

项目名称

规 格

单 位

数量

进场时间

木 枋

50×100

m3

785.65

开工后7天按计划陆续进场

清水复合木塑模板

δ=15mm

m2

96199.31

开工后7天按计划陆续进场

钢 管

φ48.3×3.6

T

1381

开工后1天按计划陆续进场

旋转扣件

千个

总计241.28

开工后1天按计划陆续进场

十字扣件

千个

开工后1天按计划陆续进场

直角扣件

千个

开工后1天按计划陆续进场

顶 托

个

26000

开工后7天按计划陆续进场

对拉丝杆

m

5000

开工后7天按计划陆续进场

蝴 蝶 卡

千个

开工后7天按计划陆续进场

注：表中数量为预估，以实际为准。

4.3设备计划

主要设备、中小型施工工具等需要量计划如下：

序号

设备名称

型 号

单 位

数量

备注

塔 机

QTZ63

台

吊材料

钢管切割机

台

切钢管

木工园盘锯

台

裁模板

电焊机

UN100

台

焊接用

手持切割机

台

裁模板

电动扳手

套

120

扭扣件

力矩扳手

QF120N

套

检查扣件扭力

5．施工方法

5.1主要施工方法

5.1.1基础模板

基础施工中，基础承台及基础梁底模采用100mm厚C15混凝土垫层，垫层宽度比承台底每边各宽300mm，比基础梁两侧各宽220；侧模采用砖胎膜。底板底模采用100mm厚C15混凝土垫层，侧模采用砖胎膜。电梯井、集水坑内模采用木模，底模采用100mm厚C15混凝土垫层，外模采用砖胎膜。如下图所示：

垫层支模图

基础梁支模图

基础承台支模图

基底板支模图

集水坑支模图

电梯井支模图

5.1.2柱模板

1．采用15mm厚清水复合木模板制作，施工现场组拼，在柱体模板内部按纵横间距450mm设置水泥内撑（水平和竖向均为@450），确保模板尺寸不被紧小；背楞采用50×100木枋间距225mm，加固采用φ48.3×3.6 钢管间隔450mm加固，对于独立柱还要在四周加钢管抛撑。边长等于和大于500mm 的柱采用φ14普通穿墙螺杆加固（水平和竖向间距450mm，距杆距柱边的间距不得大于300mm，否则应补一根），对拉螺杆外面套φ20PVC套管，以便取出重复使用。柱模板具体支设方法见下图：

柱模板支设图（边长＜500）

柱模板支设图（边长≥500）

2．柱边角处采用较方直的木方压边，保证楞角方直、美观。独立柱的斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°）。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。

5.1.3梁模板

1．梁底模及支撑

(1)梁底模板选用15mm厚清水复合木模板制作散拼散装。梁底模板采用50×100木枋顺跨度方向铺设作为支撑小梁；φ48.3×3.6钢管作为支撑主梁，部分小梁在梁底每纵距内附加1根支撑主梁；梁底采φ48.3×3.6钢管扣件式搭设支架，支架水平杆步距按步距不大于1.7m搭设。梁底模搭设参数详见下表“梁底支撑搭设参数表”。

梁底支撑搭设参数表

梁截面尺寸（mm）

梁下横向立杆根量

梁下横向立杆间距（m）

梁下纵向立杆间距（m）

梁底木枋根数

梁侧木枋根数

验算采用的梁（mm）

200×400

0

0.8

200x600

200×500

0

0.8

200×600

0

0.8

300×600

0.9

300×800

300×800

0.9

0.5

300×850

0.9

0.5

400×900

0.9

0.5

400x900

310x1100

0.9

0.5

310x1100

(2)典型梁支模图

2．梁侧模

(1)梁侧模板选用15mm厚复合木模板制作散拼散装。①梁高度不大于500mm时，在梁侧下部和顶部进行固定支撑即可，侧面可不使用对拉螺杆；②梁高度600～800mm时，在梁侧下部和顶部进行固定支撑，梁腹板中间设置一道φ14对拉螺杆，跨度方向间距500mm；③梁高900～1100mm时，梁侧采用50×100木枋竖向设置作为小梁，小梁间距250mm，φ48.3×3.6双钢管水平设置作为主梁，梁腹板中间设置两道φ14对拉螺杆，跨度方向间距500mm；④对拉螺杆外面套φ20PVC套管，以便取出重复使用；⑤为确保梁宽度尺寸的准确，在梁模板内对拉螺杆处均设置水泥内撑。

(2)梁侧模大样图

梁高500以内梁侧模支设图

梁高600梁侧模支设图

梁高800～1100梁侧模支设图

5.1.4板模板

板模板采用16mm厚清水复合木模板散拼撒装。①板下木枋间距250mm,双钢管托梁(大横杆)，可调顶托节点；③采用φ48.3×3.6钢管搭设满堂架支撑系统，板下的立杆纵、横向间距1000×1000,步距不大于1700mm，架体离地200mm设一道扫地杆。板模板支设详见下图：

100～120厚板支模图300～350厚板支模图

5.1.5楼梯梯段模板

采用15mm厚清水复合木模板，50×100木枋作楞，封闭式楼梯梯段做法，以确保楼梯踏步的外观质量。封闭式楼梯梯段即梯段的踏面和踢面都需要支设模板，采用50mm×100mm 木枋与16mm厚清水复合木模板制作而成，背面通过木枋、钢管和对接螺杆连接成整体，钢管支撑。楼梯梯段模板支设详见下图：

楼梯模板支设图

5.1.6特殊部位

(1)楼层高底跨、卫生间等有高差处的吊模

高底跨、卫生间等有高差处的吊模15mm厚清水复合木模板加50×100mm木枋背楞支设，下部采用同结构混凝土标号、同楼板厚度混凝土垫块垫设。为解决吊模混凝土在浇筑时上冒不易装填振捣，避免吊模处出现混凝土烂根现象。吊模处模板采取底口加宽措施，对吊模高度H小于100mm的底口整体采用15mm厚清水复合木模板加宽，保证吊模底口同混凝土接触宽度为300mm；对吊模高H度大于100mm的，吊模底口整体采用16mm厚清水复合木模板加宽至500mm。

高低跨处的吊模模板支设图

卫生间等有高差处的吊模模板支设图

(2)高低强度混凝土分界处

梁柱接头混凝土强度等有高差，因此在强度等级有高差处需要分隔，在本工程中采用设置快易收口网进行分隔。快易收口网通过点焊钢筋固定，快易收口网与固定钢筋埋入混凝土中。做法见下图：

梁柱节点混凝土等级有高差时拦收口网图示

5.2材料的力学性能指标

序号

材料种类

材料规格

材质要求

力学性能指标

清水复合木模板

15mm厚

满足GB/T17656-2008《混凝土模板用胶合板》规定

剪切强度1.4N/mm2

抗弯强度13.0N/mm2

弹性模量6000.0/mm4

木枋

50mm×100mm

针叶材(含水率≤25%)

剪切强度1.2N/mm2

抗弯强度11.0N/mm2

弹性模量9000.0/mm2

钢管

综合

Q235钢，Φ48.3壁厚3.6mm(计算时按Φ48×3.0

截面积A=424 mm2

抗拉（压）强度设计值

=205 N/mm2

回转半径i=15.9mm

扣件

十字、对接、旋转

满足GB15831-2006《钢管脚手架扣件》要求

单扣件抗滑8KN

双扣件抗滑12KN

可调顶托

直径与螺距满足现行国家标准GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求

外径不得小36mm

受力承载力设计值不小于40KN

对拉螺杆

Φ14

径与螺距满足现行国家标准GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求

拉力设计值应达到170N/ mm2

5.3模板施工要求

模板施工前进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计图与施工工艺，并应做好模板安装作业的分工准备。备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。

5.3.1 墙柱模安装要求

1．墙柱模安装应按加工编号依次进行，当一侧墙柱模安装就位后、校直正确位置后稳定模板，随即安装支撑及加固。墙体钢筋绑扎完毕后，随即安装另一侧模板并初步拧住对拉螺栓，经调正位置后及时用支撑撑牢，并紧固对拉螺栓。

2．为防止墙柱体水平施工缝处因漏浆出现蜂窝、麻面现象，在安装墙模板前，在墙体水平施工缝下的墙面贴双面胶带，可有效防止墙柱体水平施工缝处漏浆。

3．墙柱模安装完毕后，应对其垂直度、轴线位置、上口宽度及标高、预埋件等进行复核、校正，若有偏差应立即校正。经检查合格后，应分别将相邻墙模通过角模连成整体，并在墙模间加设横向杆和剪刀撑进行整体固定。

4．为防止墙柱脚出现烂根现象，在浇筑板混凝土时在墙周边嵌埋木条，墙柱模支好后在其上面钉锁脚板，以防根部胀模漏浆。

5．阴阳角采用定制的阴阳角模，模板与阴角模搭接时，利用标准件固定角模和模板的垂直度,预防施工过程浇注混凝土振动时所受到的侧压力使角模错位。

6．墙柱模板在安装完成后吊线检查垂直度，并拉通线校核轴线位置。

5.3.2梁、板模安装要求

1．混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400cm。

2．搭设跨度超过4m的梁板模支撑架时亦应按3‰起拱，架顶横杆应抄平固定，然后放置板模搁栅楞，最后铺设板模板并加以固定。

3．梁、板模支撑体系立杆布置应保证上下楼层基本同位布置。梁、板模及支撑体系立杆均应落在实处，不得有“虚”脚现象。

4．后浇带处的底模及其支撑应自成体系，独立支设，再与整体满堂架拉结成一体。

5．所有外模和边梁底模支撑不得连于外脚手架上。

6．梁、板模安装完毕后应检查中心线、标高、断面尺寸和平整度等项目。支模架和梁模夹具必须牢固，偏差超规定的应及时进行校正。

7．模板起吊时，要垂直起吊、稳起稳落、严禁大幅摆度，起吊前注意检查模板是否与周围有刮兜的现象；摘钩后，塔吊钩及钢丝绳必须超过模板平台架护栏及其它障碍后方可转臂；地面操作人员，在模板起吊时，必须离开模板2m以外。

8．采用扣件式钢管作立柱支撑时，在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为4.5～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～ 60°。具体做法详下图：

9．楼板支架搭设好后，应复核底模标高位置是否正确，梁板跨度起拱应符合规范要求。

10．承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算。

11．模板安装误差控制在允许范围，误差超过规定值，则必须进行修正。

12．模板支架顶部自由长度不大于400mm。

模板支架顶部自由段长度示意图

13．本工程的混凝土均采用天泵浇筑。

5.3.3模板安装允许偏差和检验方法

项次

项目

允许偏差（㎜）

检查方法

轴线位移柱、墙、梁

尺量

底模上表面标高

±5

水准仪或拉线、尺量

截面模内尺寸

基础

±10

尺量

柱、墙、梁

±5

层高垂直度

≤6m

拉线、尺量

>6m

相邻两板表面高低差

尺量

表面平整度

靠尺、塞尺

预留洞

中心线位置

拉线、尺量

尺寸

+10,0

6．施工安全保证措施

6.1管理人员组织机构

1．组织机构

施工负责人：杨元安

2．人员职责和权限

序号

项目职务

姓 名

职责和权限

联系方式

项目经理

刘兴

全面主持工作

***

技术负责人

陈从华

负责技术工作

***

生产经理

杨元安

生产经理

***

成本经理

陈杰

负责项目的成本管理

***

安全负责人

江兴文

负责工地安全生产

***

安全员

李铸

专业安全管理

***

安全员

万梓悠

专业安全管理

***

材料主管

屈广俊

负责工地材料采购及管理

***

造价员

陈书玲

负责工程预、决算及过程控制

***

施工员

张超

负责具体楼栋的生产

***

测量员

叶 磊

负责现场测量工作

***

质量员

伍彦西

负责现场生产安排和工程质量

***

厍 管

屈启武

负责材料发放

***

技术员

王清华

负责内业技术

***

机电工长

严工

负责现场临电管理

***

6.2施工技术措施

1．技术准备

编制模板专项施工方案，明确设计荷载、计算方法、节点构造和安全措施，按照要求进行报审、审批；对项目管理人员和施工班组进行技术交底。

2．安全准备

支模搭设前，项目安全员必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交底；由现场施工员及班组负责人（支模直接责任人）组织操作工人进行认真、详细的三级安全交底，操作班组应熟悉方案设计及施工要求，并做好模板安装作业的分工准备，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。安全员应监督安全交底实施情况。

3．施工准备

(1)模板的组拼

施工前应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至指定地点堆放；已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。

(2)模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。

(3)模板的基准定位工作

首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。

(4)标高测量

利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。

6.3模板安装和拆除的安全技术措施

6.3.1模板安装的安全技术措施

1．模板安装安全技术要求

（1）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。木锲要钉牢，并用横顺扫地杆和剪力撑拉结牢固。

（2）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。

（3）支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳定的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。

（4）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。

（5）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。

（6）安装柱、梁模板应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。

（7）安装楼面模板遇有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。

（8）安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板、钢模板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。

（9）切割木模板的园盘锯必须设置防护罩，负责切割作业的人员应严格遵守操作规程，对于长宽木板的切割必须要有两人配合方可操作，操作中还应注意防尘。

（10）对切割余下的边角余料应堆放整齐，并做到长料长用，短料短用，节约用料。

（11）遇到6级或6级以上强风时，严禁安装模板。

2．模板支撑体系搭设安全技术措施

（1）遵守高处作业安全技术规范有关规定。

（2）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。

（3）凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应该及时的对其进行加固处理。

（4）立杆应间隔交叉，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。

（5）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要40～65N·m，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件的时候，所有扣件的开口都必须向外。

（6）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。

（7）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。

（8）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。

（9）支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。

（10）模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。

（11）不准架设探头板及未固定的杆。

（12）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。

（13）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。

(14)模板安装完成经验收合格后，方可进行下一道工序施工。

6.3.2模板拆除的安全技术措施

1．拆除模板必须经施工项目技术负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB5024-2015）和工程招标文件的相关规定，满足要求后方可拆除，操作人员必须戴好安全帽。

2．梁板底模拆除其砼强度应满足下表要求：

构 件 类 型

结构跨度（m）

达到设计的混凝土抗压强度（%）

板

≤2

≥50

>2, ≤8

≥75

>8

≥100

梁

≤8

≥75

>8

≥100

悬臂构件

≥100

3．拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人。

4．模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：

(1)严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；

(2）拆下的支撑、木档，要即时拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人；

(3）运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格码堆存放。

6.4施工应急救援预案

6.4.1支模施工中易发生重大事故的类别

A：倾覆事故 B：高空坠落事故 C:物体打击 D:触电事故

6.4.2应急准备和响应组织准备

1．目的：提高整个项目对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度。

2．施工现场生产安全应急救援小组

职 位

姓 名

职 务

工作职责

电 话

组 长

刘兴

项目经理

主持施工现场全面工作，负责组织急救援协调指挥工作

***

副组长

陈从华

技术负责人

负责急救援实施的技术工作

***

副组长

江兴文

安全负责人

负责急救援实施工作

***

副组长

杨元安

施工现场总指挥

参与急救援实施工作

***

组 员

万梓悠

安全员

参与急救援实施工作

***

组 员

李铸

安全员

参与急救援实施工作

***

组 员

叶磊

质 量 员

参与急救援实施工作

***

组 员

屈程

司 机

参与急救援实施工作

***

组 员

严工

机电工长

参与急救援实施工作

***

3．应急救援小组职责：

(1)进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。

(2)制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。

(3)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

(4)负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(5)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

4．生产安全事故应急救援程序：

(1)如发生产安全事故立即上报，具体上报程序如下：

现场第一发现人——现场值班人员——现场应急救援小组组长——公司值班人员——公司生产安全事故应急救援小组——向上级部门报告。

(2)生产安全事故发生后，应急救援组织立即启动如下应急救援程序：

现场发现人向现场值班人员报告→现场值班人员控制事态保护现场组织抢救，疏导人员。→现场应急救援小组组长组织组员进行现场急救，组织车辆保证道路畅通，送往最佳医院。→公司值班人员了解事故及伤亡人员情况→公司生产安全应急救援小组了解事故及伤亡人员各简况及采取的措施，成立生产安全事故临时指挥小组，进行善后处理事故调查，预防事故发生措施的落实，并上报上级部门。

6.4.3事故预防措施及应急响应

1．倾覆事故

(1)预防措施

①为防止事故发生，支模架的安装必须由具备资质的专业队伍安装，安装完毕后经验收合格后方可投入使用。

②支模架搭设前必须先编好搭设方案，经审批后遵照执行。

③所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭支模架严格按方案施工，做好架体拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。

④所有架体平台架设好后，需经验收各方签字后，方可投入使用。

(2)应急响应

①如果有倾覆事故发生，首先旁观者应在现场高呼，提醒现场有关人员立即通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话“120”，通知有关部门和附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，生产负责人亲自带领有关工长及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由土建工长负责送外救护，电气工长先切断相关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员。

②工长等人员协助生产负责人清理现场，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。

③应急小组组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。

2．高空坠落事故

(1)预防措施

高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业。

(2)应急响应

发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救叫中心，工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程度，损失降到最小。

3．物体打击事故

(1)预防措施

人员进入施工现场必须按规定配戴好安全帽。应在规定的安全通道内出入和上落，不得在非规定通道位置行走。

作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。

吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行指挥，散料应用吊篮装置好后才能起吊。

拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。

高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。

(2)应急响应

发生物体打击事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救叫中心，工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作。

(2)物体打击应急措施

① 发生物体打击事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

② 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

4．触电事故

(1)预防措施

①电工专业人员必须持有效合格证上岗，非电工专业人员禁止任何电器部件的更换或维修。

②建立临时用电检查制度，按临时用电管理规定对现场的各种线路和设施进行定期检查和不定期抽查，并将检查、抽查记录存档。

③操作人员必须按规定穿戴绝缘胶鞋、绝缘手套，必须使用电工专用绝缘工具。

④临时配电线路必须符合《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的规定架设和使用。

⑤工地所有配电箱都要标明电箱的名称、责任人、控制的各线路称谓、编号等。

⑥配电箱及开关箱的周围应有两人同时工作的足够空间和通道，不要在箱旁堆放建筑易燃材料和杂物。

(2)应急响应

发生触电事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救叫中心，由工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，如有轻伤或休克人员，现场安全员组织临时抢救或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程度，损失降到最小。

(3)触电自救措施

①使触电人员脱离带电体：抢救人员必须首先保证自己不被伤害。如在附近有电源开关，应首先采用切断电源的方法；如附近无电源开关，应寻找干燥木方、木板等绝缘材料，挑开带电体；如可以迅速呼唤到周围电工，电工可利用本人绝缘手套、绝缘鞋齐全的条件下，迅速使触电者摆脱带电部分。

②急救：触电者摆脱带电体后，应立即就地对其进行急救，除非周围狭窄、潮湿，不具备抢救条件，可将其转移到另外的地方。急救步骤如下：

a.使触电者仰面平躺，检查有无呼吸和心脏跳动；

b.如触电者呼吸短促或微弱，胸部无明显呼吸起伏，立即给其做口对口人工呼吸；

c.如触电者脉搏微弱，应立即对其进行人工心脏按摩，在心脏部位不断按压、松开，频率为60次/分钟，帮助触电者复苏心脏跳动；

d.触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。

e.因触电的不良影响，不是一下子表现出来的。因此，即使触电者自我感觉良好，也不得继续工作，应使其平躺，保持安静，同时保证周围空气流通，由医生来决定是否需要进一步治疗。

6.4.4应急通信联络

项 目 负 责 人：刘 兴 手机：***

项目技术负责人：陈从华 手机：***

施 工 负 责 人：杨元安 手机：***

安 全 员：李 铸 手机：***

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

首先医院：宜城市中医医院 急救电话：0710-4211999

通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。项目部在施工现场常备一批应急救援物资，以便紧急情况下使用。

项目部常备应急救援物资一览表

序号

材料设备名称

单位

数量

存放何处

药箱及药品

个/批

现 场

担 架

副

现 场

氧气袋

个

现 场

对讲机

部

现 场

灭火器

个

现 场

小 车

台

现 场

吊 车

台

基地，随时到位

宜城市中医医院线路图

7．质量管理计划

7.1明确工程施工质量目标

本工程为工程质量目标为确保合格。

7.2确定质量控制点

1．墙柱模板安装的质量控制

针对墙柱模支撑不牢固、变形、移位的质量通病，拟采取在墙柱模安完以后，全面复核模板的垂直度、对角线长度差、截面尺寸等，保证支撑牢固可靠。

2．梁模板安装的质量控制

梁模安装时主要控制以下几点：支模架及梁模夹具的牢固性，底模的拱起，梁柱接头处节点的处理等。为此梁模安完后，须检查中心线、标高、断面尺寸等项目，支模架及梁模夹具必须牢固，偏差超过时进行校正；底模按规定起拱；柱子上端头与梁模板交接处的空隙，可采用硬塑泡沫块或木模镶拼嵌补。

3．板模安装的质量控制：板模下支承必须有足够强度和刚度，支撑平面平整。

7.3分析质量管理重点和难点

1．模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。

2．模板的拼缝和接头的严密性控制。

7.4确定关键过程和特殊过程

模板工程的关键过程：拼模、支撑架的搭设和加固、标高控制。

7.5制定现场管理制度

1．坚持做好施工前的技术交底工作，对施工过程中的质量技术要求，重点和难点跟施工作业人员做好详尽的讲解和说明。

2．做好施工中材料的质量验证和进场后的验收管理制度，严格把好质量关，在施工中严格按要求把好进场前材料（钢管、扣件、木枋、模板、对拉丝杆、蝴蝶卡等）的验证和进场后的验收关。

3．施工过程中严格坚持自检、互检、专职检验制度。

施工过程中严格坚持自检、互检、专职检验制度，并做好文字记录，作业班组在自检的基础上进行班组之间的互检，在工序交接时要由质量员、工长、班组长共同进行验收并作好记录，合格后方可进行下道工序的施工。

4．技术复核制度

对于重要的结构部位和高支撑架等技术要高的重要工序的施工进行技术复核，经验收合格方可进行下道工序。

7.6质量保证措施

7.6.1模板工程过程控制

1．模板需进行设计计算，满足施工过程中刚度、强度和稳定性要求，能可靠的承受所浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。模板安装必须有足够的强度、刚度和稳定性，拼缝严密，模板最大拼缝控制在1.5mm以内，支撑接头不能错位和扭边，严格控制几何尺寸，标高和轴线；跨度大于4m的梁按照跨长的2.5‰进行起拱。保证混凝土结构的准确性和混凝土表面的质量。

2．为了防止浇筑混凝土时对侧压力过大而爆模，对于较大的梁、柱采用对拉片加固。

3．模板的拆除在混凝土达到规定强度后进行，拆除模板时注意保护混凝土结构的棱角。为了提高工效，保证质量，模板重复使用时要编号定位，每次使用前清理干净模板并刷好隔离剂，使混凝土不掉角、不脱皮，表面光结。

4．固定在模板上的预埋件和预埋孔洞均要求位置准确，安装牢固。其偏差控制在规定的允许偏差范围内，浇筑混凝土前，仔细检查，确保不遗漏。

5．精心处理柱、梁、板交接处的模板安装，做到稳定、牢固、不漏浆，固定在模板上的预埋件和留孔洞均不遗漏，安装必须牢固，位置准确。

6．模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行拼装、就位和设支撑。模板安装就位后，由技术员、质量员按平面尺寸、端面尺寸、标高、垂直度进行检查。

7．浇筑混凝土时专门派人负责检查模板，发现异常情况及时加以处理。

7.6.2模板工程质量通病预防措施

1．柱模板缺陷

质量问题：支撑不牢固、变形、移位。

预防措施：柱模安完以后，全面复核模板的垂直度、对角线长度差、截面尺寸等，支撑必须牢固。

2．梁模板缺陷

质量问题：支模架不牢固，梁模夹具不牢固，底模未按规定拱起，梁柱接头处节点未处理好。

预防措施：模板安完后，检查中心线，标高，断面尺寸等项目，支模架及梁模夹具必须牢固，偏差超过时进行校正；底模按规定起拱；柱子上端头与梁模板交接处的空隙，可采用硬塑泡沫块或木模镶拼嵌补。

3．板模板缺陷

质量问题：支撑不牢固变形。

预防措施；板模下支承有足够强度和刚度，支撑平面平整。

8．劳动力计划

模板工程施工所需的工人包括操作工人和安全管理人员，具体需求配置见下表。

劳动力计划表 单位：人

时间

2020年

2021年

工种

12月

1-2月

3-4月

5-6月

7-8月

9-10月

11-12月

安全员

木 工

塔吊司机

指挥人员

普 工

9．计算书

9.1验算说明

1．验算依据为《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008。

2．验算时φ48.3×3.6钢管按φ48×3进行。

3．验算时50×100的木枋按45×95进行验算。

4．梁模板及支架采用同类型中最危险的截面进行,支模高度按4.7m验算。

6．板模板及支架采用300mm的板进行验算，支模高度按4.7m。

9.2柱模板验算

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

9.2.1柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 4.00m；

计算简图

一、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；

对拉螺栓直径(mm):M12；

2.柱箍信息

柱箍材料:木方；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:1；

3.竖楞信息

竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.000m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 110 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

M=0.1ql2

其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =110.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；

面板的最大弯矩：M =0.1×13.703×110×110= 1.66×104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

σ =M/W

其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；

M--面板计算最大弯矩(N·mm)；

W--面板的截面抵抗矩 :

W=bh2/6

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.66×104 / 2.70×104 = 0.614N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =0.614N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =110.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；

面板的最大剪力：V = 0.6×13.703×110.0 = 904.377N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；

V--面板计算最大剪力(N)：V = 904.377N；

b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；

hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

面板截面受剪应力计算值: τ =3×904.377/(2×500×18.0)=0.151N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.151N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.04×0.50＝11.52 kN/m；

ν--面板最大挠度(mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =110.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ；

I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I=bh3/12

I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；

面板最大容许挠度: [ν] = 110 / 250 = 0.44 mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×11.52×110.04/(100×6000.0×2.43×105)= 0.008 mm；

面板的最大挠度计算值 ν =0.008mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 0.44mm,满足要求！

四、竖楞计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6×1 = 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12×1 = 416.67cm4；

竖楞计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

M=0.1ql2

其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；

q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.110×0.900=2.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.110×0.900=0.277kN/m；

q = 2.737+0.277=3.015 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×3.015×500.0×500.0= 7.54×104N·mm；

σ =M/W

其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；

M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；

W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；

f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 7.54×104/8.33×104 = 0.904N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =0.904N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.110×0.900=2.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.110×0.900=0.277kN/m；

q = 2.737+0.277=3.015 kN/m；

竖楞的最大剪力：V = 0.6×3.015×500.0 = 904.377N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

V--竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×3.015×500=904.377N；

b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ；

hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.271N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.04×0.11 = 3.01 kN/m；

νmax--竖楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ；

I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106；

竖楞最大容许挠度: [ν] = 500/250 = 2mm；

竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×3.01×500.04/(100×9000.0×4.17×106)= 0.034 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ν=0.034mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=2mm，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 ×1= 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 ×1= 416.67cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中 P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P =(1.2 ×23.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.11 × 0.5 = 1.51 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 3.332 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩: M = 0.086 kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形: ν = 0.016 mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ =M/W

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 86029.4 N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；

B边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.03 N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =8.60×107/8.33×107=1.03N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!

2.柱箍挠度验算

经过计算得到: ν= 0.016 mm；

柱箍最大容许挠度:[ν] = 200 / 250 = 0.8 mm；

柱箍的最大挠度 ν=0.016mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=0.8mm，满足要求!

3.柱箍抗剪强度验算

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--柱箍承受的剪应力(N/mm2)；

V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 904.377N；

b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm；

hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.271N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下:

N<[N]=f×A

其中 N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积(mm2)；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的型号: M12 ；

对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；

对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.332 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；

对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.332kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 ×1= 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 ×1= 416.67cm4；

按计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中 P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P =(1.2×23.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.11 ×0.5 = 1.51 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 3.332 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩: M = 0.086 kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形: ν = 0.016 mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

σ =M/W

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 86029.4 N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；

H边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.032 N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =8.60×107/8.33×107=1.032N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!

2.柱箍挠度验算

经过计算得到: ν = 0.016 mm；

柱箍最大容许挠度: [ν] = 200 / 250 = 0.8 mm；

柱箍的最大挠度 ν =0.016mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=0.8mm，满足要求!

3.柱箍抗剪强度验算

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--柱箍承受的剪应力(N/mm2)；

V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 904.377N；

b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm；

hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.271N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

八、H方向对拉螺栓的计算

验算公式如下:

N<[N]=f×A

其中 N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积(mm2)；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的直径: M12 ；

对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；

对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；

对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.332 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.332kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

9.3梁模板验算

9.3.1截面200×600梁底模板计算书

200×600梁底模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.70；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：0；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：3；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；

主楞竖向支撑点数量：2；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，255mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根数：2；

次楞材料：木方；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大弯矩(N·mm)；

σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

计算跨度: l =(600-120)/(4-1)= 160mm；

面板的最大弯矩 M= 0.1×7.776×[(600-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(600-120)/(4-1)]2= 2.75×104N·mm；

面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(600-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(600-120)/(4-1)]/1000=1.852 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.75×104 / 3.33×104=0.8N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =0.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.776N/mm；

l--计算跨度: l = [(600-120)/(4-1)]=160mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×7.776×[(600-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.017 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(600-120)/(4-1)]/250 = 0.64mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.017mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.64mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q = 1.852/0.500= 3.705kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.093 kN·m，最大支座反力 R= 2.038 kN，最大变形 ν= 0.043 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 9.26×104/8.33×104 = 1.1 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.043mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.038kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.438 kN·m，最大支座反力 R= 18.340 kN，最大变形 ν= 0.166 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.38×105/8.99×103 = 48.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =48.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.166 mm

主楞的最大容许挠度值: [ν] = 250/400=0.625mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.166mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.625mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 500×20×20/6 = 3.33×104mm3；

I = 500×20×20×20/12 = 3.33×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.75]×0.50×0.90=8.667kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；

q=8.667+2.520=11.187kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×11.187×1002=1.40×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×8.667×0.1+0.437×2.52×0.1=0.435kN

RB=1.25ql=1.25×11.187×0.1=1.398kN

σ =Mmax/W=1.40×104/3.33×104=0.4N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=7.223kN/m；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm；

E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =100.00/250 = 0.400mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×8.667×1004/(100×6000×3.33×105)=0.002mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.4mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.398/0.5=2.797kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×2.797×0.52 = 0.087 kN·m；

最大应力 σ= M / W = 0.087×106/83333.3 = 1 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×2.797×0.5 = 0.874 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×0.874×1000/(2×50×100)= 0.262 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.262 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大挠度计算值 ν= 0.521×2.797×5004 /(100×9000×416.667×104)=0.024mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=0.500×1000/250=2.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.024 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2 mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=0.435kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=1.398kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(0.800-0.200)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.600-0.120)×0.750=0.901kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N2=2.035 kN；

最大弯矩 Mmax=0.68 kN·m；

最大挠度计算值 Vmax=0.922 mm；

最大应力 σ=0.68×106/8980=75.8 N/mm2；

支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 75.8 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.035 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 0.356 kN·m ；

最大变形 νmax = 1.059 mm ；

最大支座力 Rmax = 4.375 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.356×106 /(4.49×103)=79.3 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 79.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=1.059mm小于1000/150与10 mm,满足要求!

八、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.035 kN ；

纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.375 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；

A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；

W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo--计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7009.985/(0.164×424)= 100.8 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 100.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

9.3.2截面300×850梁计算书

300×850梁底模板（扣件式）计算书

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.85；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.70；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：1；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：3；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；

主楞竖向支撑点数量：2；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，500mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根数：2；

次楞材料：木方；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大弯矩(N·mm)；

σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

计算跨度: l =(850-300)/(4-1)= 183.33mm；

面板的最大弯矩 M= 0.1×7.776×[(850-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(850-300)/(4-1)]2= 3.60×104N·mm；

面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(850-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(850-300)/(4-1)]/1000=2.123 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.60×104 / 3.33×104=1.1N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.776N/mm；

l--计算跨度: l = [(850-300)/(4-1)]=183.33mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×7.776×[(850-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.03 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(850-300)/(4-1)]/250 = 0.733mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.03mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.733mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q = 2.123/0.500= 4.245kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.106 kN·m，最大支座反力 R= 2.335 kN，最大变形 ν= 0.049 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.06×105/8.33×104 = 1.3 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.049mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.335kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.447 kN·m，最大支座反力 R= 6.304 kN，最大变形 ν= 0.335 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.47×105/8.99×103 = 49.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =49.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.335 mm

主楞的最大容许挠度值: [ν] = 250/400=0.625mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.335mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.625mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3；

I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.85+0.75]×0.25×0.90=6.055kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=6.055+1.260=7.315kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×7.315×1502=2.06×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.055×0.15+0.437×1.26×0.15=0.423kN

RB=1.25ql=1.25×7.315×0.15=1.372kN

σ =Mmax/W=2.06×104/1.67×104=1.2N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.046kN/m；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；

E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =150.00/250 = 0.600mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×6.055×1504/(100×6000×1.67×105)=0.016mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.016mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.6mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.372/0.25=5.486kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×5.486×0.252 = 0.043 kN·m；

最大应力 σ= M / W = 0.043×106/83333.3 = 0.5 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 0.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×5.486×0.25 = 0.857 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×0.857×1000/(2×50×100)= 0.257 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.257 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大挠度计算值 ν= 0.521×5.486×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.003mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.003 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1 mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=0.423kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=1.372kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(0.800-0.300)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.850-0.300)×0.750=0.605kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N3=0.19 kN；

N2=3.049 kN；

最大弯矩 Mmax=0.078 kN·m；

最大挠度计算值 Vmax=0.011 mm；

最大应力 σ=0.078×106/8980=8.7 N/mm2；

支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 8.7 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.19 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 0.017 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.012 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.409 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.017×106 /(4.49×103)=3.7 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 3.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.012mm小于500/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.049 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 0.267 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.198 mm ；

最大支座力 Rmax = 3.506 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.267×106 /(4.49×103)=59.4 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 59.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.198mm小于500/150与10 mm,满足要求!

八、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.049 kN ；

纵向钢管的最大支座反力： N2 =3.506 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；

A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；

W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo--计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13594.445/(0.164×424)= 195.5 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 195.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向钢管的最大支座反力：N1 =3.049 kN ；

纵向钢管的最大支座反力：N2 =3.506 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×(4-0.85)=0.578 kN；

N =N1+N2+N3 =3.049+3.506+0.455=7.01 kN ；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；

A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；

W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo--计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7009.985/(0.164×424)= 100.8 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 100.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

9.3.3截面310*1100梁计算书

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.31；梁截面高度 D(m)：1.10；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：1；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：3；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；

主楞竖向支撑点数量：2；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，750mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根数：2；

次楞材料：木方；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大弯矩(N·mm)；

σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

计算跨度: l =(1100-300)/(4-1)= 266.67mm；

面板的最大弯矩 M= 0.1×7.776×[(1100-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(1100-300)/(4-1)]2= 7.63×104N·mm；

面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(1100-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(1100-300)/(4-1)]/1000=3.087 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.63×104 / 3.33×104=2.3N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =2.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.776N/mm；

l--计算跨度: l = [(1100-300)/(4-1)]=266.67mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×7.776×[(1100-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.133 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1100-300)/(4-1)]/250 = 1.067mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.133mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.067mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q = 3.087/0.500= 6.175kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.154 kN·m，最大支座反力 R= 3.396 kN，最大变形 ν= 0.071 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.54×105/8.33×104 = 1.9 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.071mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.396kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.425 kN·m，最大支座反力 R= 7.132 kN，最大变形 ν= 0.306 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.25×105/8.99×103 = 47.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =47.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.306 mm

主楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.306mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3；

I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.10+0.75]×0.25×0.90=7.776kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=7.776+1.260=9.036kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×9.036×1552=2.71×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×7.776×0.155+0.437×1.26×0.155=0.537kN

RB=1.25ql=1.25×9.036×0.155=1.751kN

σ =Mmax/W=2.71×104/1.67×104=1.6N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.480kN/m；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =155.00mm；

E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =155.00/250 = 0.620mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×7.776×1554/(100×6000×1.67×105)=0.023mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.023mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.62mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.751/0.25=7.003kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×7.003×0.252 = 0.055 kN·m；

最大应力 σ= M / W = 0.055×106/83333.3 = 0.7 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×7.003×0.25 = 1.094 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1.094×1000/(2×50×100)= 0.328 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.328 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大挠度计算值 ν= 0.521×7.003×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.004mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.004 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1 mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=0.537kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=1.751kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(0.800-0.310)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(1.100-0.300)×0.750=0.710kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N3=0.245 kN；

N2=3.757 kN；

最大弯矩 Mmax=0.096 kN·m；

最大挠度计算值 Vmax=0.013 mm；

最大应力 σ=0.096×106/8980=10.6 N/mm2；

支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 10.6 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.245 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 0.021 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.016 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.527 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.021×106 /(4.49×103)=4.8 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 4.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.016mm小于500/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.757 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 0.329 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.244 mm ；

最大支座力 Rmax = 4.321 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.329×106 /(4.49×103)=73.2 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 73.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.244mm小于500/150与10 mm,满足要求!

八、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.757 kN ；

纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.321 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.129×4=0.62 kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；

A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；

W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo--计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m；

k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8961.377/(0.209×424)= 101.1 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 101.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向钢管的最大支座反力：N1 =3.757 kN ；

纵向钢管的最大支座反力：N2 =4.321 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.129×(4-1.1)=0.62 kN；

N =N1+N2+N3 =3.757+4.321+0.449=8.527 kN ；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；

A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；

W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo--计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m；

k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8527.249/(0.209×424)= 96.2 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 96.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

9.3.4截面400*900梁计算书

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.70；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：1；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：3；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；

主楞竖向支撑点数量：2；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，600mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根数：2；

次楞材料：木方；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大弯矩(N·mm)；

σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

计算跨度: l =(900-300)/(4-1)= 200mm；

面板的最大弯矩 M= 0.1×7.776×[(900-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(900-300)/(4-1)]2= 4.29×104N·mm；

面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(900-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-300)/(4-1)]/1000=2.316 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.29×104 / 3.33×104=1.3N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.776N/mm；

l--计算跨度: l = [(900-300)/(4-1)]=200mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×7.776×[(900-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.042 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(900-300)/(4-1)]/250 = 0.8mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.042mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q = 2.316/0.500= 4.631kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.116 kN·m，最大支座反力 R= 2.547 kN，最大变形 ν= 0.053 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.16×105/8.33×104 = 1.4 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.053mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.547kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.446 kN·m，最大支座反力 R= 6.550 kN，最大变形 ν= 0.346 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.46×105/8.99×103 = 49.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =49.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.346 mm

主楞的最大容许挠度值: [ν] = 350/400=0.875mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.346mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.875mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3；

I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.75]×0.25×0.90=6.399kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=6.399+1.260=7.659kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×7.659×2002=3.83×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.399×0.2+0.437×1.26×0.2=0.59kN

RB=1.25ql=1.25×7.659×0.2=1.915kN

σ =Mmax/W=3.83×104/1.67×104=2.3N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.332kN/m；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；

E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×6.399×2004/(100×6000×1.67×105)=0.053mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.053mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.915/0.25=7.659kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×7.659×0.252 = 0.06 kN·m；

最大应力 σ= M / W = 0.06×106/83333.3 = 0.7 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×7.659×0.25 = 1.197 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1.197×1000/(2×50×100)= 0.359 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.359 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大挠度计算值 ν= 0.521×7.659×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.004mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.004 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1 mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=0.590kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=1.915kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(0.900-0.400)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.900-0.300)×0.750=0.628kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N3=0.307 kN；

N2=3.736 kN；

最大弯矩 Mmax=0.105 kN·m；

最大挠度计算值 Vmax=0.021 mm；

最大应力 σ=0.105×106/8980=11.7 N/mm2；

支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 11.7 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.307 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 0.027 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.02 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.66 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.027×106 /(4.49×103)=6 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.02mm小于500/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.736 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 0.327 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.243 mm ；

最大支座力 Rmax = 4.296 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.327×106 /(4.49×103)=72.8 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 72.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.243mm小于500/150与10 mm,满足要求!

八、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.736 kN ；

纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.296 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；

A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；

W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo--计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8480.44/(0.164×424)= 122 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 122 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向钢管的最大支座反力：N1 =3.736 kN ；

纵向钢管的最大支座反力：N2 =4.296 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.12×(4-0.9)=0.578 kN；

N =N1+N2+N3 =3.736+4.296+0.448=8.48 kN ；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；

A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；

W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo--计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.164 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8480.44/(0.164×424)= 122 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 122 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

9.4板模板验算

9.4.1板厚300模板计算书

一、参数信息

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.750；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×3；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 100×1.82/6 = 54 cm3；

I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1 = 25.5×0.35×1+0.75×1 = 9.675 kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2 = 2×1= 2 kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：q=1.2×9.675+1.4×2= 14.41kN/m

最大弯矩M=0.1×14.41×3002= 129690 N·mm；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 129690/54000 = 2.402 N/mm2；

面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 2.402 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为：

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q =q1= 9.675kN/m

面板最大挠度计算值 ν= 0.677×9.675×3004/(100×9500×48.6×104)=0.115 mm；

面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；

面板的最大挠度计算值 0.115 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3；

I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木楞计算简图（mm）

1.荷载的计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1= 25.5×0.3×0.35+0.75×0.3 = 2.903 kN/m ；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2 = 2×0.3 = 0.6 kN/m；

2.强度验算

计算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×2.903+1.4×0.6 = 4.323 kN/m；

最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×4.323×12 = 0.432 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.432×106/64000 = 6.755 N/mm2；

方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 6.755 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×4.323×1 = 2.594 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×2.594×103/(2 ×60×80)= 0.811 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.811 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算

计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载 q = q1 = 2.903 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×2.903×10004 /(100×9000×2560000)= 0.853 mm；

最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.853 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!

四、托梁材料计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；

W=8.98 cm3；

I=26.16 cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝4.323kN;

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 1.455 kN·m ；

最大变形 Vmax = 1.733 mm ；

最大支座力 Qmax = 15.722 kN ；

最大应力 σ= 1455237.08/8980 = 162.053 N/mm2；

托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 162.053 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为 1.733mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×4 = 0.516 kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.75×1×1 = 0.75 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.5×0.35×1×1 = 8.925 kN；

静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.191 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

活荷载标准值 NQ =(2+2)×1×1 = 4 kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 17.83 kN；

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ =N/(φA)≤[f]

其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 17.83 kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59 cm；

A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；

W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

L0----计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；

k----计算长度附加系数，取1.155；

μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

得到计算结果：

立杆计算长度 L0=2.945；

L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ=17829.68/(0.209×424)= 201.202 N/mm2；

篇3：公共关系工作报告模板

针对模板工程的施工方案设计及施工管理, 一般有如下要点在设计及施工过程中必须进行重点控制。

1.1 模板支撑体系选材与楼板裂缝的关系

模板的支撑体系宜选用48壁厚不小于3.5的钢管, 在进行高层支撑体系搭设时一般都选择钢管支撑, 但是在进行砖混结构多层住宅施工时有选择木支撑的情况。砖混结构的楼板裂缝也确实比剪力墙结构楼板裂缝要多, 虽然不能证明支撑体系材料的选择对楼板裂缝的产生到底影响程度有多大, 但是木支撑容易在楼板浇筑时变形、施工质量可控性差也是不争的事实, 无法排除选材与裂缝产生的关联性。因此对于在砖混多层结构施工时仍使用木支撑的, 严格控制支撑的木料尺寸, 小头大于60毫米, 并不得倒置, 立柱间距小于800, 各立柱之间用横杆联系以利于整体稳定, 立柱上下层基本在一个垂直线上。

1.2 模板支撑体系套数与楼板裂缝的关系

模板支撑体系的拆除, 不能光采取砼拆模试块强度达到设计强度的75%即拆除的方式, 一般住宅工程应根据工期要求配备足够数量的模板, 考虑到安装现浇结构的上层模板及其支架时, 下层模板应具有承受上层荷载的承载能力。因此, 至少应确保结构上两个楼层来承受施工荷载, 最底部一层方可作为周转安装使用。 (即施工层砼浇筑完毕, 其下一层承受施工层的荷载, 最下一套模板方可拆除以保证施工进度) 。某些施工单位模板套数配备较少, 常常过早拆除楼板底模以周转使用, 造成了相应拆模部位楼板下沉, 这些情况都极易导致裂缝的产生, 并且这些裂缝一旦形成, 就难于闭合, 形成永久性裂缝, 这种情况在高层住宅主体快速施工时较常见。在保证合理工期的时候, 建议至少采用3套模板 (冬季施工经计算确定选择的模板套数, 在进度达到5-6天一层的情况下甚至有采用4套底模的必要性) , 这是因为楼板裂缝主要是在初期混凝土强度很低时, 受力后产生, 而用3套模板后, 保证了施工荷载不是由其单独承受, 而是4层楼板同时在承担, 有效地减少了楼板的压力。

1.3 模板拆除时的控制要求

模板拆除过程中, 随意扔钢管冲击楼板, 也可能造成不可恢复的裂缝和变形, 应尽量避免。其次必须隔层拆除, 不允许采用拆除模板后再用顶柱支顶的方法, 也就是梁及楼板底模绝对不允许松动后再重新加顶撑后固定。所以在进行墙边及梁边侧模拆除时应充分考虑不影响底模, 这方面在木工翻样时就应该在支模时充分考虑, 受影响的包括梁边及剪力墙边立杆与支座间距的控制。

2 模板体系施工荷载的控制与楼板裂缝的关系

2.1 结构施工进度与施工荷载的关系

目前在主体结构的施工过程中, 普遍存在着质量与工期之间的较大矛盾。一般主体结构的楼层施工速度平均为5-7天左右一层, 最快时甚至不足5天一层。因此当楼层砼浇筑完毕后不足24小时的养护时间, 就忙着进行钢筋绑扎、材料吊运等施工活动, 此时混凝土强度尚不足以承受这么大的荷载, 甚至尚未达到终凝, 极易造成楼板特别是大开间部位的楼板结构破坏。

除了大开间的砼总收缩值较小开间要大的不利因素外, 更容易在强度不足的情况下受材料吊卸冲击振动荷载的作用而引起不规则的受力裂缝。并且这些裂缝一旦形成, 就难于闭合, 形成永久性裂缝, 这种情况在高层住宅主体快速施工时较常见。

2.2 模板工程施工进度与施工荷载的关系

混凝土没有完全凝固前, 若模板有任何松动, 混凝土就容易开裂。为此模板支撑设计要充分考虑到其上各种作用的载荷大小, 必须严格控制楼板上堆放的物料不能超载, 避免模板因支撑强度或稳定不足而移动。特别在主梁与次梁及梁、板集中载荷之处, 钢管支架的扣件应加双扣, 避免因单扣件破裂影响模板支承能力。

2.3 模板套数的选择

基本参数。以多层住宅为例, 一般均为六跃七层 (个别五跃六层) , 层高2.8m, 南立面开间尺寸通常3.3-4.2m, 楼板厚度l Ocm-l3cm, 一般以l0cm居多。楼板混凝土一般采用C20。

施工温度通常在10月至12月底, 以平均气温15℃计, 如考虑每层楼板构施工周期平均为10天以上, 混凝土水泥标号采用425#, 暂考虑一栋楼房混凝土模板为3套, 即施工时为“一层楼板挑二层楼板”。根据《混凝土结构工程施工及验收规范》<GB50204-92) 附录二所提供的用425#普通水泥拌制的混凝土《温度、龄期对混凝土强度影响曲线》分析, 当施工温度在15℃时, 其强度变化是:3天达到40%左右, 7天达到58%左右, 10天达到68%左右, 15天达到80%, 20天达到85%, 28天达到100%。

分析计算。最上层的施工层由于楼板刚浇捣完成, 混凝土楼板刚度很差, 不能考虑其传递荷载的作用, 故施工层上的荷载应直接由支架传递至养护层。中间的养护层经过一段时间养护后, 楼板混凝土结硬, 己有相当的刚度, 现假设混凝土楼板及模板的平面刚度为无限大, 即不考虑楼板在支架作用下的弯曲变形, 这样楼板就成为以砖墙和支架为支座的超静定结构。按结构力学理论, 其楼板上的竖向荷载的传递是以支座的刚度来进行分配的, 其中不考虑混凝土圈梁与砖墙弹性模量差异, 砖墙与钢管支架的支座长度应该相等, 其刚度比即为EA比。但是实际楼板总有些弯曲变形, 支架上传来的荷载可能会大于计算值。模板支架如采用中48X3钢管, 钢管间距取1.2m。用425#普通水泥拌制混凝土在15℃气温下, 20天龄期强度标准值己有85%左右;10℃气温下, 20天龄期强度标准值己有80%左右, 均能保证拆模时规范要求的75%的强度标准值, 故三套模板是至少的。

结论建议。根据上述计算可知二套模板不能满足施工要求, 必须三套或三套以上模板方可满足施工时模板的周转。考虑到10天一层的施工周期, 如果采用四套或四套以上模板, 虽然能满足施工要求, 但是施工的费用会相应增加, 以至房产开发成本的提高。建议施工单位使用三套模板为宜, 这样既能满足施工要求, 又能控制成本支出, 但在操作过程中应严格按施工规范、规程操作, 要求有上、中、下三道支撑, 适当加些剪刀撑, 严格控制混凝土的养护时间和养护条件, 严格控制混凝土的拆模时间, 最好在拆模时先做一组混凝土试块, 以便知道拆模时的混凝土强度, 且拆模时适当加点撑, 确保在规范允许的强度下拆模。

2.4 模板体系施工造成楼板裂缝的综合防治措施

主体结构的施工速度不能强求过快, 楼层混凝土浇筑完后的必要养护必须获得保证。主体结构阶段的楼层施工速度至少控制在6-7天一层为宜, 理想状况为10天一层, 以确保楼面混凝土获得充分的养护时间。

科学安排楼层施工作业计划, 在楼层砼浇筑完毕的24小时以前, 可限于做测量、定位、弹线等准备工作, 最多只允许暗柱钢筋焊接工作, 不允许吊卸大宗标材料, 避免冲击振动。

在模板安装时, 吊运 (或传递) 上来的材料应做到尽量分散就位, 不得过多地集中堆放, 以减少楼面荷重和振动。

对计划中的临时大开间面积材料吊卸堆放区域部位的模板支撑架在搭设前, 就预先考虑采用加密立杆和增加平铺方木数量的方式来作为模板支撑架刚度的加强措施, 减少变形来加强该区域的抗冲击振动荷载, 并应在该区域的新筑砼表面上铺设旧木模加以保护和扩散应力, 进一步防止裂缝的发生。

摘要：市场经济下的建筑市场, 利润与成本是建筑企业长期思索的课题。而配备模板的套数与其周转期的长短, 则直接关系着成本的大小。而因拆模过早, 砼强度未达到或因模板支撑系统不牢, 楼面施工荷载影响造成楼板超值挠曲, 也会诱发各种形态的裂缝产生。本文首先介绍了模板体系方案的设计, 然后讨论了模板体系施工荷载的控制与楼板裂缝的关系

关键词：模板,荷载,裂缝

参考文献

[1]孙进祥.建筑物裂缝, 同济大学出版社, 2001.

[2]杨荣.现浇钢筋砼楼板裂缝的产生及控制措施, 山西建筑, 2003.

篇4：公共关系工作报告模板

关键词：仿真结果数据；高层体系结构；对象模型模板；映射

中图法分类号：TP319 文献标识码: A 文章编号：1009-3044(2007)16-31026-01

Research of a Mapping Way from Object Model Template to Relation Table

XIANG Fang

(Anyang Normol University, Anyang 455000,China)

Abstract:In this paper the principle of object model template are analyzed. The article puts forword mapping rules from Object Model Template to Relation Table. The mapping way of object structure form and object Attribute form are detailed.

Keywords:Simulation result data;High level architecture(HLA);Object model template(OMT);mapping

HLA作为一种面向对象的仿真通用技术框架，其作用在于促进建模和仿真资源的高效开发和重用，解决仿真系统的集成问题。随着HLA的在军事、教育、科研等领域的广泛应用，仿真结果数据存储成为HLA一个重要的研究领域。采用关系数据库系统作为HLA仿真结果数据的存储方式，仍是目前主流的方法。作为面向对象HLA对象模型模板，描述了联邦成员之间的数据交换和运行期间的协作。如何将面向对象的对象模型模板向关系模型转换，将HLA仿真结果数据与数据库关系表相关联，高效的开发HLA应用系统是企待解决的一个重要问题。本文根据这一问题，着重分析了对象模型模板向关系模型转换的规则和方法。

1 对象模型模板简介

1.1 对象模型模板基本原理

HLA对象模型模板（Object Model Templet，OMT）是描述HLA对象模型的一个标准结构框架，它是提供一个通用的、易于理解的机制，来描述联邦成员之间的数据交换和运行期间的协作，其主要目的是便于仿真系统的互操作性和仿真部件的重用。

HLA中的对象模型主要用来描述两类系统：

（1）仿真对象模型（SOM）：用来描述联邦中的单个成员。主要目的是提供各个成员在联邦运行过程中可以提供给联邦的信息，以及它需要从其他仿真成员接受的信息，反映了仿真成员向外界“公布”信息的能力以及向外界“订购”信息的需求。

（2）联邦对象模型（FOM）：用来描述一个联邦中相互之间存在信息交换的成员。主要目的是提供联邦成员之间以公共、标准化的格式进行数据交换的规范，主要包括联邦中的作为信息交换主体的对象类及其属性、交互类及其属性，以及对它们本身特性的说明。

1.2 对象模型模板的组成

HLA对象模型模板由一组用来说明对象类及其属性，交互类及其属性的文档组成，这些内容均以表格的形式加以描述。主要包括以下7个表格：

（1）对象模型鉴别表：用来记录鉴别HLA对象模型的重要信息。

（2）对象类结构表：用来记录联邦中的对象类名称，描述它们的类—子类关系。

（3）交互类结构表：用来记录联邦中的交互类名称，描述它们的类—子类关系。

（4）属性表：用来说明联邦中对象属性的特性。

（5）参数表：用来说明联邦中交互参数的特性。

（6）路径空间表：用来说明一个联邦中对象属性和交互的路径空间。

（7）FOM/SOM词典：用来定义表中使用的数由术语。

当提供一个HLA对象模型时，联邦和联邦成员都将使用所有7个核心OMT表，在某些情况下一些表格可能是空表，但是所有的HLA对象模型都将至少包含一个对象类或一个交互类。

2 对象模型模板向关系表的映射策略

实现对象模型模板向关系表映射的实质就是把对象模型模板中的元素通过一定的规则对应到关系模型的元素或元素集。关系模型的数据结构是行和列组成的二维表，在关系模型数据库中用实体和属性来表示关系模型的数据结构。在HLA模型中对象模型模板的对象类和交互类可以表示为实体，对象类的属性表和交互类的参数表对应关系模型中实体的属性。

2.1 对象类结构表的映射

对象类结构表提供了描述对象类的类—子类层次关系的格式，其格式如表1所示。左栏是最抽象的对象类，再下一列是它们的直接子类，接着就是更深一级的子类，最后为叶对象类。

表1 对象类结构表

直接的类—子类关系，在对象类结构表中体现为相关类名在相邻列中的包含关系。不直接的类—子类关系，可同过直接关系的传递性导出：如果A是B的超类，B是C的超类，则A是C的超类。超类和子类在关系中是两个相对的角色：如果A是B的超类，则B是A的子类。在对象类结构表中，一个类如果没有超类则为根，一个类如果没有子类则为叶。如果一个类最多有一个直接超类，那么类结构为单继承，形成树型结构或森林结构，取决于有一个还是多个根。如果一个类有多于一个超类，则其类结构为多继承。HLA要求对象类结构表内只能为单继承关系。

继承关系是面向对象的重要标志, 表达的是一般与特殊的关系。在关系数据库中实现继承的方法有三种。

（1）将整个类层次映射为单个数据库表

类层次的所有类映射为单个的数据库表，表中保存所有类( 基类、子类) 的属性。这种映射方法的优点是：实现简单；支持多态（对象角色发生变化, 或存在多重角色时）；表中包含了所有信息。缺点是：增加了类层次耦合度；类层次中任何类的属性的增加会导致表的变更；如果某个子类属性的修改错误会影响到整个层次结构, 而不仅仅是该子类；浪费了大量的数据库空间，对仿真数据收集的实时性要求产生不利影响。

（2）每个具体子类映射成单个数据库表

数据库表包括自身的属性和继承的属性, 每个具体的子类包含各自的对象标识符。抽象的基类不参与映射。这种映射方法的优点是：表中包含了具体子类的所有信息。缺点是：基类的修改会导致相对应的表及其子类所对应表的更改；当对象角色发生变化时，必须将其数据复制到相应得表中，并重新指定其对象标识符；在支持多重对象角色时, 难以保持数据的完整性；对于基类信息的存取需要附加的表来补充。

（3）每个类均映射为数据库表

为每一个类创建数据库表, 表中包含该类的属性和对象标识符。这种映射方法的优点是：与面向对象概念的一致性最好；对多态的支持最好；对于对象所可能充当的角色仅需要在相应的表中保存记录；易于修改基类和增加新类。缺点是：数据库中存在大量的表；访问数据的时间较长。

以上三种方案都不能称为完美，各有优缺点，因此实施时可根据具体的HLA仿真数据收集环境加以选择。交互类结构表的基本格式与对象类结构表一致，其映射为关系表的方法和对象类结构表方法一致。

2.2 对象类属性表的映射

HLA中对象类都由一个固定的属性类型集合来描述。这些属性是对象的部分命名状态，其值可随时间发生变化，如仿真平台的位置或速度等。HLA实例属性值通过RTI更新并提供给联邦中其他邦员。HLA使用属性表来描述这些对象属性的信息，属性表的格式如表2所示。

其中（1）Object列用来说明该属性属于哪一类对象。

（2）Attribute列用来标识属性名。

（3）Datatype列用来说明数据类型。

表2对象类属性表

（4）Cardinality列用来记录属性的粒度。标识符“1”代表粒度为1，标识符“1+”代表粒度为大于等于2的正整数。

（5）Units列用来指定属性的单位。

（6）Resolution列用来指定属性的分辨率。

（7）Accuracy列用来说明属性的精度。

对于对象类属性表的映射，应注意以下几个方面。

（1）类映射为一个表，类的实例映射为该表中的元组。

（2）简单属性映射为对应同类型字段。复杂属性先解析为简单属性，然后映射为相应类型字段。

（3）关于枚举属性的处理。对于枚举属性应单独映射关系表，通过主外键关联解决枚举数据类型的定义。

3 结束语

借助对象模型模板，生成关系模型，建立HLA仿真结果数据库，对于HLA应用系统的开发具有重要的意义。然而映射后形成的一系列关系表各自所满足范式的推导和证明、参考一致性问题、触发器问题、存储过程问题等许多课题都是有待于进一步研究的。

参考文献：

[1]刘志成,应时等.UML在关系数据库设计中的应用[J].计算机时代,2006(12):48-50.

[2]于帆,王振辉等.UML模型向ER模型映射方法研究[J].计算机系统应用,2006(12):31-32.

[3]王志和,袁飞勇等.基于UML的数据库设计与实现[J].科学技术与工程,2006(23):4784-4788.

[4]鞠儒生,乔海泉.HLA中基于OMT文件创建数据库关系表的方法[J].计算机仿真,2006(5):119-122.

[5]王立新,刘厚胜.一种对象/关系模型映射新方法的研究与设计[J].微机发展,2005(12):29-32.

篇5：公共关系工作报告模板

___公共厕所卫生管理制度

1、校园公共厕所务必切实加强管理，厕所管理有专人负责，并进行定期检查。

2、三、四楼学生公共厕所每周一至周五安排班级轮流值日、保洁。纳入流动红旗评比。

3、值日班级公共厕所应每一天午后、放学前各打扫一次，持续地面、便槽、洗手池内无垃圾杂物，垃圾桶每一天清理一次。

4、每周一次对公共厕所进行消毒除臭处理。苍蝇、蚊虫孳生季节用心采取灭杀措施。

5、大小便要到指定地方要入槽，便后要及时冲洗。

6、禁止在厕所里随地吐痰、乱扔果皮、果核、纸屑等废弃物。

7、持续洗手池、地面大小便池的清洁干净，做到无积水、无尿碱、无污物、无异味。

8、学生不能随便进入教师卫生间大小便。

9、加强对学生礼貌卫生教育，注意卫生、礼貌如厕。

10、学生违反不礼貌条例者应及时教育指正。

公共卫生间管理制度(二)

一、公共厕所(盥洗室)务必切实加强管理，落实专人负责清洁卫生和设施维护工作。

二、公共厕所(盥洗室)应每一天打扫二次，持续地面、便槽、洗水池内无垃圾杂物和斑迹，下水道畅通，配备专用垃圾箱内干净卫生无异味，节水设备安全使用。

逢卫生大扫除，安排班级学生打扫，重点清除墙面、门窗灰尘、污垢。

三、公共厕所(盥洗室)应确保正常供水，在频繁使用时段，水冲式厕所要持续间歇冲水，防止粪便堆积、外溢。

四、每周两次以上对公共厕所(盥洗室)进行消毒除臭处理。

苍蝇、蚊虫孳生季节用心采取灭杀措施。

五、经常检查公共厕所(盥洗室)供水和水冲设施，发现损坏及时维修。

定期清理化粪池和出口通道，保证畅通无堵塞，化粪池内定期清空。

六、群众要礼貌如厕，爱护公共厕所(盥洗室)设施，讲究清洁卫生，节约用水。

大小便要入槽，便后要洗手，不随地吐痰，不乱抛杂物，不乱涂墙壁。不将饮料袋、瓶等杂物抛入便池，随手关灯，不在厕所内大专喧哗，拖把房内工具用完清洗后按序上架。

二、公共卫生间

公共卫生间到达六无、六净、三好：

六无：(1)无痰涕、纸屑(2)无堵塞(3)无污垢

(4)无污泥、地面无积水(5)无蛆蝇、臭味(6)无积尘、蜘蛛网

六净：(1)墙壁、门窗净(2)间隔净、无损坏(3)便槽净(4)地面、立面净(5)蹲位净(6)公厕周围净

三好(1)公厕指示牌、男女标志牌完好

(2)公厕水电设备完好

(3)公厕档板、档墙完好

公共卫生间管理制度(三)

公共厕所管理制度

一、校园公共厕所务必切实加强管理，落实专人负责清洁卫生和设施维护工作。

二、公共厕所应每一天打扫二次，持续地面、便槽、洗水池内无垃圾杂物。

逢卫生大扫除，安排班级学生打扫，重点清除墙面、门窗灰尘、污垢。

三、公共厕所应确保正常供水，在频繁使用时段，水冲式厕所要持续间歇冲水，防止粪便堆积、外溢。

四、每周两次以上对公共厕所进行消毒除臭处理。

苍蝇、蚊虫孳生季节用心采取灭杀措施。

五、经常检查公共厕所供水和水冲设施，发现损坏及时维修。

定期清理化粪池和出口通道，保证畅通无堵塞。

六、师生要礼貌如厕，爱护公共厕所设施，讲究清洁卫生，节约用水。

大小便要入槽，便后要洗手，不随地吐痰，不乱抛杂物，不乱涂墙壁。

公共卫生间管理制度(四)

一、公共厕所务必切实加强管理，落实专人负责清洁卫生和设施维护工作。

二、公共厕所应每一天午后、晚上各打扫一次，持续地面、便槽、冲水池内无垃圾杂物，垃圾桶每一天清理一次。

三、公共厕所应确保正常供水和下水道疏通。

四、每周两次对公共厕所进行消毒处理确保无异味。

苍蝇、蚊虫孳生季节用心采取灭杀措施

五、干部职工要礼貌入厕，爱护公共厕所设施，讲究清洁卫生，节约用水。

大小便要入槽，便后及时放水冲槽，不随地吐痰，不乱抛杂物，不乱涂墙壁。

办公楼卫生管理制度

为持续办公场所的清洁卫生，创造一个干净、整洁的工作环境，结合单位实际制定卫生管理制度。

一、办公楼的卫生管理由办公室负责，不定期对各职责区进行检查，对卫生工作提出促改意见。

二、卫生管理职责区划分

1、各办公室内的卫生工作由本办公室人员负责。

2、县领导班子办公室、大会议室、小会议室卫生由保洁人员负责。

3、走廊、楼梯、水房、厕所均由保洁人员负责。

三、卫生工作要求

1、各工作人员：要持续良好的卫生习惯，做到不随地吐痰，不乱丢烟头、纸屑、果壳等杂物。

2、办公场所：要求在每一天空上班前打扫一次卫生，做到墙上无蜘蛛网，窗台无灰尘，桌上整洁无杂物，地上净洁无纸屑、烟头、果壳等。

公共卫生间管理制度(五)

尊敬的女士、先生：

您好!欢迎您使用本公共厕所，我们将竭诚为您带给周到的服务。在您使用本厕所的过程中，请您注意以下事项：

一、请您爱护公共厕所内的设施设备，以便它们能正常地为您和别人服务。

二、请勿随地吐痰、随地解便、乱扔杂物、乱刻画、款张贴等。

三、请您在使用公共厕所时务必厉行节约，节约用水、用纸，主动冲厕，以方便别人使用，彰显您良好的礼貌素质。

四、请行动不便的老年人、残疾人、学龄前儿童在监护人的陪同下入厕，使用专用厕位，注意安全，留意地滑。

五、请保管好随身物品，禁止在公共厕所内从事涉黄、涉毒等违法犯罪活动。

一、公共厕所管理人员职责：

1、持续公共厕所内外整洁有序，设施完好无损，做到“七无六净二通”(即：无蚊虫蛛网、无灰尘、无秽物、无异味、无陈泥积垢;蹲位、墙壁、设施、地面、房顶、室外环境持续干净;阴阳沟道、下粪管理畅通)。

2、认真做好公共厕所清扫保洁工作，做到每一天一大扫，持续随时弄脏随时扫。

3、时刻做到优质服务，厉行节约，随时提醒市民用水、用纸。

4、遵守上下班时间，按时交接班，不迟到、早退、脱岗、旷工、代班、换班提前向上级请示。

5、持续公共厕所保洁工具管理有序，不使用时清洗干净放入工具间，垃圾桶及时清倒，不出现满溢。

6、爱护并管理好设施设备，在设施出现损坏时，要及时修复，自己无法修复时，立即向上级报告。

二、公共厕所管理人员规范：

精神面貌良好、正确佩证上岗、统一规范着装、使用礼貌用语、服务周到细致。

篇6：公共关系工作报告模板

述职述廉报告开头模板范文一

按照集团公司的工作安排，本人分管恒华公司行政营运体系建设、项目建设及安全管理等工作。一年来，我时刻牢记党的宗旨，不断增强党性观念，自觉实践习近平新时代中国特色社会主义思想，正确对待权力、地位和自身利益，勤奋敬业，恪尽职守，努力履行好本人的职责和工作任务。虽然在这一年所取得的成绩距离集团公司的要求上有一定差距，但是总体的情况还是可观的，各个部门团结奋进、群策群力，这样的精神是值得可嘉的。现就我在这一年的工作做出一个简单的汇报。

一、加强学习，不断夯实自身素质

以学明智、以学立德。不断加强学习是提升自我道德素养、决策能力的重要支撑点。一年来，我始终坚持学习政策理论，重点学习了党的十九大和习近平新时代中国特色社会主义思想，反复学习党章和党内法规，及时学习省、市、县以及集团公司重要会议精神和各项决策部署，领会精神实质，掌握内在规律，自觉运用于实际工作当中，政治意识、大局意识、核心意识、看齐意识不断增强。此外，我仍然坚持不懈的学习企业制度和工程项目建设中的新知识，让自己与时俱进，能够跟上社会发展的脚步。在学习方式上，我坚持个人自学与集中学习、交流研讨与集中培训相结合，以便准确把握县委、县政府以及集团公司工作安排部署和阶段工作重点，推进公司整体分析、研究、解决问题的能力不断提高。

二、坚持民主集中，尽职尽责的做好本职工作

一年来，我严格遵守和执行民主集中制各项原则和制度，始终坚持“集体领导，民主集中，个别酝酿，会议决定”，做到不该说的话不说，不该做的事不做，全力维护班子的团结和统一。以崭新的视角审视项目建设情况，以创新的思维谋划工作，以全新的思路提出建议，为集团公司科学决策提供了参考依据。一年来发生的突发性问题基本上都能够得到妥善解决，且处置的过程中无违法违规行为。在处理过程中也增强了自身解决问题的能力。

三、创新思路，转变工作作风，提高执行力

领导干部的言行，对下属起着示范和表率作用，“其身正，不令而行”，头带好了就是无声的命令。“已不正，焉能正人”就是这个道理。言行一致，身教胜于言教是个硬道理。好的作风是一级一级带出来的。所以，从我做起，从科长、主任做起，要时时处处规范自己的言行，率先垂范，以身作则，率先树立起良好的形象。在党中央的新时代号召下，我始终自我加压转变思想作风，不断坚持学习创新思维，利用我省大数据产业的东风，创新项目建设层层责任制，明确安全责任目标，做到早布置、早安排，把目标指标化，责任化，层层细化落实。同时拟于今年全面加强安全教育培训，实现安全教育全面覆盖，每人一卡，建档备案。此外，我公司项目建设启用模块化管理，根据不同的建设属性和区域，划分有经开区、龙岗镇、禾丰乡等片区，各辖区实行专人管理，公司项目安全生产检查组采取流动检查和定点、定时的创新方式进行，发现安全问题，现场整改，现场督办，极大的强化的安全检查的作用。

四、工作实绩

(一)公司经营指标。2017年，公司资产总额达49.164亿元，实现所有者权益29.023亿元，全年完成融资额6.479亿元，完成投资额12.23176亿元，实现税金1231.6万元，完成营业收入5047万元，实现利润3165.4万元，其它各项经营指标均完成序时进度要求。

(二)年内主要开工项目推进情况

1.开阳县安达场地平整项目。目前，项目共完成总工程量的42.1%，实现产值4210万元，计划2018年5月完工。

2.开阳县经开区建材大道建设项目。目前，项目已完成总工程量的21.2%，实现产值6967.115万元，计划于2019年 8月份建成通车。

3.开阳县双流镇陶家坝大道建设项目。目前，项目已完成总工程量的56.52%，实现产值3200万元，计划于2018年8月建成通车。

4.经开区谷顶路建设项目。目前，项目已完成总工程量的95%，实现产值3100万元，计划于2018年3月份建成通车。

(三)年内主要续建项目推进情况

1.开阳县三块石智能服务中心建设项目。目前，项目已完成总工程量的48.21%，实现产值3500万元，计划2018 年8月完工。

2.贵州开阳台湾产业园双创实训基地建设项目(4号地块)。目前，项目已完成总工程量的37.04%，实现产值5000万元，计划于2018年3月完工。

3.开阳县龙岗镇一号路二期道路项目。目前，项目已完成总工程量的的55.79%，实现产值2000万元，计划于2018年6月建成通车。

4.开阳县龙岗镇园区路道路建设工程。目前，项目已完成总工程量的38.99%，实现产值3200万元。

5.开阳县龙岗镇大荆路道路项目。目前，项目已完成总工程量的82.86%，实现产值2200万元，计划2018年5月完工。

(四)年内主要完工项目情况

1.开阳县经开区核心区搬迁安置房一期建设项目。总投资为6500万元。目前，该项目已于2017年6月完工。

2.开阳县双流镇污水处理工程。总投资为1876.75万元。目前，已建成投入使用。

3.开阳县金中镇污水处理工程。总投资为2900.14万元。目前，已建成投入使用。

4.开阳县经开区供水工程建设项目。总投资为1425.06万元。目前，已建成投入使用。

5.开阳县经开区标准厂房建设工程。总投资为2996.40万元。目前，已建成投入使用。

6.贵州开阳台湾产业园现代医药产业基地2号楼建设项目。总投资为2500万元。目前，该项目已于2017年11月完工。

7.贵翁高速连接线道路工程。总投资为5326.57万元。目前，已建成投入使用。

8.开阳县龙岗镇七号路及周边道路整治道路工程。总投资为1500万元。目前，已建成投入使用。

9.贵州开阳台湾产业园一期标准厂房建设项目。总投资为 1625万元。目前，已建成投入使用。

10.贵州开阳台湾产业园二期标准厂房建设工程。总投资为 2350万元。目前，已建成投入使用。

11.开阳县龙岗镇污水处理厂建设工程。总投资为1849.56万元。目前，已建成投入使用。

(五)承建项目手续办理情况

已完成招投标项目有：经开区安置房一期建设项目、开阳县经济开发区新型建材产业园安达地块土地一级开发项目工程、谷顶路项目、开阳县三块石智能服务中心建设项目、开阳县双流镇陶家坝大道建设项目、禾丰X129改扩建工程、354国道、2016年毛云乡棚户区综合整治配套基础设施建设项目、2016年龙岗镇棚户区综合整治配套基础设施建设项目龙等;其余项目正在有序地完善前期手续。

(六)安全生产责任落实情况

2017年以来，公司实行劳动保护和安全生产负直接领导责任，管生产必须管安全，坚持安全生产“五同时”(计划、布置、检查、总结、评比)，认真贯彻执行劳动保护和安全生产方针、政策、法令、法规和规章制度。建立健全公司各级管理人员的安全责任制度、安全文明生产体系，举行定期监督安全检查和开展安全活动，负责安全技术措施的落实并监督实施，定期研究解决安全生产过程中的问题，督促全体职工做好本职工作，总结和推广安全生产中的先进和科学的管理经验。2017年公司无任何重大安全事故，确保安全目标达到零伤亡。

(七)公司内部建设情况

1.加强制度建设。公司制定并完善了《贵州恒华实业有限公司考勤管理制度》、《贵州恒华实业有限公司劳动人事管理制度》、《月度工作计划管理制度》、《月度绩效考核管理制度》、《会议管理制度》、《卫生管理制度》、《公车管理制度》、《食堂管理制度》、《办公用品管理规定》等规章制度，规范公司管理流程，做到管理有章可循，降低行政营运管理成本。

2.完善组织架构。恒华公司旗下有四家全资子公司，分别是贵州筑台产业投资开发有限公司、开阳县融通工业有限公司、贵州金鑫建筑工程有限责任公司、贵州久恒建筑工程有限责任公司。恒华公司在开投集团的指导下，根据司营发展需要，积极搭建公司组织架构，设立行政办公室、工程项目管理部、人力资源部、企业策划决策部，明确各部门的责权，各施其职、相互配合。并开展了员工竞聘上岗工作，现有公司总经理1人，副总经理1人，总经理助理2人，子公司副总1人，中层干部8人，大大提高了公司专业人员的素质，培养了坚实有力的后备力量。

3.加强学习，转变作风，不断适应改革发展新形势的需要。恒华公司积极组织公司员工进行专项学习，先后参加了开投集团开展的工程类、融资类、综合类、人力资源类培训，同时本公司每周定期由人力资源部统筹学习培训工作，各部门广泛开展针对性、时效性强的专业知识进行培训和制度学习，培训工作取得了较好影响从中获益匪浅，并灵活运用在各项工作中。

4.认真落实目标计划管理工作。我公司严格按照集团公司考勤管理制度执行各项目标计划管理与绩效考核规定，严格执行考勤记录制度，认真按照集团公司下发目标计划明确相关责任人，由行政办公室督查任务落实情况，并与全员绩效考核进行有效挂钩，按集团公司统一调度下开展绩效考核工作。

5.宣传，提高环保认识。环境保护是我国的一项基本国策，是树立“以人为本”科学发展观，构建和谐社会的基石，为提高广大员工及各施工单位的环境保护国策意识，我公司利用各种形式进行环保宣传，通过大力开展环保宣传教育，极大地增强了全体干部职工以及施工单位的环境保护意识，提升了环保生产生活环境，主动参与环境建设，依法维护自身环境权益的自觉性。如有施工单位有环保不规范的现象，我公司将按程序下达整改通知。由此可见，关注环境、保护环境正在逐步成为全体干部职工的自觉行动，环保工作将在企业发展中扮演越来越重要的角色。

6.加强节能、降耗工作的宣传教育，提高节能工作意识。抓好节能降耗工作，要注重从抓思想教育入手，围绕“节能有我，绿色共享”这一主题，注重科学合理，完善节能措施，树立循环经济观念，结合公司办公的实际情况，宣传了国家和节能办的有关节能降耗的方针、政策，对驾驶员开展了节约一升油，全体干部开展了节约一度电、一滴水、一张纸活动，让节约、勤俭的传统美德深入人心，全面提高了全体员工节能减排工作的意识，节能减排逐渐形成了自觉的行动。

五、廉洁自律加强自身的廉政建设

自我走上领导岗位到现在，我始终坚持以一个共产党员的标准来严格的要求自己。如果发现自己有不正之风，我将及时的并且切实的将自己的不正之风纠正过来。在组织和行动上，我时时刻刻与党中央和县委、县政府保持高度一致，坚决抵制一切腐朽思想的侵蚀，积极倡导政治和业务学习。

在工作过程中，我从未违反规定收送现金、有价证券和支付凭证, 从未“跑官要官”, 从未放任、纵容配偶和身边工作人员利用我的领导职权和职务影响经商办企业或从事中介活动谋取非法利益, 从未参与赌博, 从未借婚丧嫁娶之机收钱敛财。我将牢记“两个务必”和务实、清廉的要求，坚决抵制各种不正之风，以实际行动过一个节俭、廉洁的节日。同时，常修为政之德，常思贪欲之害，常怀律己之心，自重、自省、自警、自励，慎权、慎欲、慎情、慎独，抓好全局的廉政建设，带出好的党风、政风和行风。

六、存在的问题和不足

一是理论学习不够深入。自己虽然能够积极参加各种学习，认真做好学习笔记，并写好心得体会，但学习的主动性和自觉性不够。

二是对自己 要求不严。工作中说的多，干的少，布置多，检查少，模范带头作用不好。工作只求过得去，不求过得硬。

三是创新意识不强。思想比较守旧，开拓意识不足。怕冒风险，怕担责任。对市场经济形势分析研究不够，信息不广，很大程度还停留行政管理、计划经济、按部就班的模式上。

七、2018年工作展望

2018年是全面贯彻落实党的十九大精神的开局之年，是实施“十三五”规划承前启后的关键一年，是开阳县实施“三化统筹”和“三大一小”项目的关键之年、也是实施“大扶贫、大数据、大生态”战略的重要之年，全面做好今年各项工作，意义重大，使命光荣!根据省、市安排，我县将与2018年举行贵阳市农业嘉年华及贵州省小城镇发展大会活动，会场分别位于禾丰乡及龙岗镇，且我县2017-2019年农村“组组通”项目建设需在2018年年底全面完工。为确保各项工作有序联结，特将2018年工作打算汇报如下：

(一)继续做好项目建设管理工作。经对接县发改局，恒华公司2018年拟建项目20余个，涉及大园区、大交通及小城镇项目建设，2018年恒华公司将继续秉承“安全、高效”的原则推动项目建设，与各施工单位签订安全目标责任书，加大项目推进力度，在完成续建项目的同时，开展新建项目的各项工作，并确保农村“组组通”项目、农业嘉年华涉及项目及小城镇涉及项目如期完工。

(二)进一步加强劳动纪律管理工作。我们将在集团公司的统一安排部署下，以加强目标计划管理为抓手、以进一步强化全员执行力为落脚点、以进一步明确全员绩效考核为杠杆手段，全面增强相关制度建设，尤以党风廉政建设工作为重点，为公司发展提供强大助力。

(三)探索平台公司发展瓶颈，带领公司投身扶贫浪潮。我省六盘水市“农村三变”开辟了扶贫工作的一条新道路，并在中央及各省引起广泛学习浪潮，我公司将在县委、县政府及集团公司的领导下，积极参与“农村三变”、“城市三变”及相关扶贫工作，为我县扶贫工作贡献微薄力量。

在今后的工作中，我将坚持以身作则，勤廉履职。常怀律已之心，严格要求自己，进一步筑牢拒腐防变的心理防线，做到慎微慎独，勤政务实、不搞特权，不谋私利、勤俭节约、真抓实干，脚踏实地为社会、为企业、为员工多做好事，多干实事，努力开创临猗公司新的美好篇章。

述职述廉报告开头模板范文二

根据组织分工，2019年我主要分管公司集体资产、后勤服务、企业管理、管理创新、标准化建设及医疗保健等工作。一年来，在省公司的正确领导下，在公司党政主要领导的大力支持下，在班子成员与有关部门的密切配合下，我坚持以科学发展观为指导，立足本职，主动作为，圆满完成了各项工作任务。下面我就一年来的履职情况及自身廉政建设情况汇报如下：

一、2018年工作开展情况

(一)集体企业经营指标完成情况。1-10月份，公司本部集体企业实现总收入10.35亿元，完成全年预算指标12.62亿元的82%，比去年同期增长15%;实现净利润5938万元，完成全年预算指标的88%，同比增长38%;其它各项经营指标均完成序时进度要求。

(二)注重实效，集体产业单位规范管理水平不断提升。牢牢把握集体企业定位，紧紧围绕“服务主业、，确保集体资产保值增值，维护队伍稳定”三大任务要求，重点做好了以下工作：一是坚持稳妥推进改革。全面开展集体企业岗位职级序列设臵工作，统筹兼顾改革推进力度和员工承受程度，加大政策宣贯、解释力度，严格规范机构设臵、明确岗位性质、明晰职责分工，建立健全配套规章管理制度，努力构建管理层次精简、组织机构精干的生产经营管理体系，目前已有4家企业完成岗位职级序列设臵工作，3家企业正在实施中。二是坚持加强风险管控。强化预算指标过程跟踪，严格按季开展经济活动分析，收集汇总集体企业销售合同签订情况，跟踪、分析异动现象，确保经营过程可控、在控，防范经营风险。三是坚持强化工作落实。按照、省公司部署要求，组织开展了集体企业清产核资工作，全面清查集体企业固定资产、资金、库存和债权债务等资产状况，落实清查结果会计事务所审核制度，确保了清产核资工作按时完成，共计清查部网资产24.14亿元，清查省网资产4.24亿元。四是坚持规范管理。认真落实国网、省公司各项文件、制度要求，以省公司《集体产业单位制度框架体系》为依据，强化制度的宣贯和执行落实，切实规范企业经营管理、财务控制、安全生产、用工管理、资产管理、薪酬管理、车辆管理、投融资管理等工作，不断提升集体企业依法治企、依章管理、依规办事的水平。五是坚持提升创效水平。充分利用集体企业施工、制造、设计、服务等资源优势，以提升经济效益为中心，优化产品质量、提升服务水平，实现了设计公司资质升级，铸造了多个施工项目精品工程，提升了制造业生产技术水平，集体企业的市场竞争力和创效力得到不断增强。

(三)稳妥规范，主多分开工作按期完成。贯彻落实国网、省公司主多分开工作要求，严格审计评估程序，严密部署工作方案，倒排工作进度，稳妥完成有关资产臵换、房产处臵、投资清理、债权债务清理等工作，稳妥推进职工股权清退，平稳开展人员安臵工作，确保了我公司市、县公司层面主多分开工作务期必成。加快汉邦集团公司清算注销步伐，成立了清算注销领导小组，发布了清算注销公告，开展了集团公司债权债务清理等工作，目前，注销工作已近尾声。开展主多分开工作回头看，组织本部及县公司全面自查自纠，重点把握“合规性、一致性、程序性、完整性”原则，从多经企业处臵、职工股权清退、人员分流安臵等方面逐家逐项进行核查，强化整改落实，确保主多分开工作经得起历史检验。

(四)优化服务，后勤管理及医疗保障工作扎实开展。提升后勤服务水平，开展了创建“健康食堂”活动，举办了后勤系统烹饪技能竞赛，加强了外委物业服务项目质量管控，及时根据季节变换开展了房屋及附属设施维修、制冷制热供应、场院绿化等工作。完成了公司本部大楼改造办公场所搬迁工作，统筹协调房屋、车辆、员工用餐等事宜，保证了在办公大楼改造期间，为广大员工提供方便周到的服务。强化车辆和行车安全管理，开展了公务车辆专项治理、GPS管理等工作，加强驾驶员队伍管理和培训，提升驾驶人员技能，坚决杜绝酒后驾车和公车私用等问题的发生，确保了行车安全。扎实开展健康咨询、医疗保健、公共卫生防疫等工作，实现了省内42家我公司38537名员工体检结果动态跟踪，完成了团体健康分析报告，开展了健康短信、健康咨询热线电话等活动，实施了生产一线职工健康巡诊服务，截至10月底，共计完成39家市、县我公司在职、离退休、部分农电工共46236名员工的体检工作。

(五)创新管理，企业管理创新及标准化建设成果丰硕。全面部署开展管理提升活动，加强组织领导，努力实现全方位、全过程的管理提升。落实公司《标准体系运行工作实施意见》，以服务“三集五大”体系建设为目标，推进标准化体系落地，加强标准化知识培训和考核工作，公司标准化知识竞赛代表队获得省公司标准化知识竞赛团体第二名的好成绩。以群众性技术创新活动为抓手，构建管理创新学习交流平台，开展管理创新过程控制和跟踪，不断推动员工思维创新、管理创新、技术创新，公司QC小组、课题调研、科技创新等活动成果丰硕，先后获得省公司、中质协、中国水电质协、省质协颁发的创新成果奖近30个，50名同志获省质量管理小组活动诊断师资格。

二、廉政建设情况

(一)强化履职，认真落实“一岗双责”要求。一是严格落实“三重一大”事项有关制度要求。不断完善集体产业经营决策程序和集体企业法人治理结构，确保了企业资产处臵和经营决策程序依法合规。二是抓紧抓实分管工作范围内的反腐倡廉工作。高度关注集体企业廉政建设的危险源点，加大对集体企业人、财、物管理的监控力度，推进了集体产业单位廉政风险防控机制建设，开展了集体企业党风廉政建设调研，加强了重点岗位人员廉政情况排查，不断提升集体企业廉政建设水平。三是扎实开展廉政教育。开展了分管部门主要负责人集体廉政谈话，召开了集体产业单位廉政工作推进会议，落实了重点岗位人员廉政承诺活动，强化廉政学习和警示教育，平时常念“紧箍咒”，早打“预防针”，逢会必讲、必谈廉政要求，营造了干事干净的良好氛围。

(二)严以律己，严格各项规章制度执行。认真遵守《中国共产党党员领导干部廉洁从政若干准则》、《国有企业领导人员廉洁从业若干规定》等规章制度，做到不该拿的不拿、不该做的不做、不该去的地方不去，时刻警示自己，清清白白从政，堂堂正正做人，干干净净做事。珍视和正确行使党和人民赋予的权力，强化宗旨意识，把心思用在工作上，用在干事业上。主动、自觉地接受组织和群众的监督，始终把各级组织和人民群众的监督作为对自己的严格要求。

(三)主动学习，不断提升廉洁从业水平。认真学习国务院、国网及省、市公司等有关廉政建设的规章制度和文件精神，积极参加公司组织的各项反腐倡廉学习教育、警示教育等活动，撰写反腐倡廉心得体会，不断增强抵御各种腐朽思想和生活方式侵蚀的免疫力。

(四)从严要求自己的家属、子女和身边工作人员，自觉维护党在人民群众中的形象，努力做到廉洁奉公，忠于职守。家属和身边工作人员没有发生违规违纪行为。

回顾一年来的工作，虽然取得了一些成绩，但也存在着一些不足，如政治理论学习的吸收和领悟有待深化、工作创新水平还需进一步提升等。在今后的工作中，我将坚持以党的“十八大”会议精神为指导，不断加以改进，争取为党的事业、企业发展做出更多更大的贡献。

述职述廉报告开头模板范文三

尊敬的领导，各位同事：

大家好!

近年来我校认真贯彻落实科学发展观，解放思想，开拓创新，认真履行职责，充分发挥班子的整体效能，班子战斗力得到了不断增强。现将我校领导班子今年述职述廉情况报告如下:

一、加强政治思想建设，提升班子领导水平

近年来，学校领导班子不断加强思想和政治教育，把党的思想理论建设放在首位，坚定了理想信念，增强了理论素养和政治素质，增强了贯彻党的路线方针政策的坚定性和自觉性，进一步提高了履职水平和领导能力。首先是不断加强领导班子和全体干部的政治理论学习。坚持中心组学习制度，采用自学和集体学习相结合，不断创新学习方式、丰富学习内容、完善学习制度，牢固树立起科学的发展观，班子的凝聚力、战斗力进一步得到增强。其次是大力弘扬理论联系实际的学风，坚持理论学习与银行业务学习相结合，坚持学思结合、学用结合，将学习的体会和成果转化为谋划工作的思路、促进工作的措施、领导工作的本领，提高了用科学发展观研究、分析、解决问题的能力。

二、加强校园文化建设，提升办学品位

一所学校发展到一定阶段，必然需要形成具有自身特色的学校文化。这几年我们非常注重校园文化建设，努力打造以“和乐教育”为核心的学校办学特色。一是努力培植学校精神，关注身边的优秀教师，挖掘其高尚品质，凝炼出敬业爱岗、吃苦耐劳、乐于奉献、团结合作的学校精神，来引领和感召每一名教师;二是打造好文化载体，通过设计校徽、编印校报、开通校园广播，定时更新校园文化阵地，有力充实了校园文化;三是注重班级文化建设，学校大力倡导班级励志文化建设，努力展现学生的自主与创造精神，学生的聪明才智得到很好的激发，四是开展最美教师、优秀班主任等评选表彰活动，感动着每一名学生，每一位教师，也感动着每一个家长，感动着整个校园。在感动中，我们感受到学校的进步和发展，也深切体会到身为学校人的光荣和责任。第五、有效课堂，初显成效。我们从生本教育出发，扎扎实实实施行有效课堂，形成各具特色的课堂教学模式，扎实开展推门听课，经常组织培训、交流、研讨等活动，有效的提升了课堂教学能力。

三、认真学习党的理论，切实加强党的建设

学校按照关于加强领导干部作风建设的有关要求，联系思想和工作实际，认真学习党的十九大报告精神、总书记在党的群众路线教育实践活动动员会上的重要讲话、《党的群众路线教育实践活动文件选编》、新《党章》、《中国共产党党员领导干部廉洁从政若干准则》、《中共中央关于实行党风廉政建设责任制的规定》等党纪条规。通过学习，认真查找了班子和个人在理想信念、密切联系群众、弘扬奉献精神、落实党风廉政建设责任制等方面存在的问题，剖析了存在问题的根源，并提出了今后努力的方向和整改措施。

四、进一步加强领导班子作风建设

一是坚持“集体领导、民主集中、个别酝酿、会议决定”的原则，在重大问题的决定、重要工作的组织实施前，领导班子都能进行酝酿讨论。不搞“家长制”和“一言堂”，不以个人意见代替集体决定，真正做到大事上会，小事通气，实现了思想合心、行动合拍、工作合力，互相尊重、互相支持，聚精会神抓工作，脚踏实地干工作。二是认真落实集体领导下的分工负责制。班子成员根据各自分工，各司其职，各负其责，尽心尽力，切实履行自己的职责，认真抓好分管工作。同时，坚持分工不分家，班子成员相互团结协作、相互协调，密切配合，积极主动地参与集体领导。三是加强班子成员之间的交流和沟通。班子成员之间能开展经常性的思想交流和沟通，相互提醒和帮助，增进了相互的团结、理解和信任，使班子的合力得到进一步加强。四是严格执行民主评议、民主生活会等制度，认真开展批评和自我批评，不断提高解决问题、开拓工作的能力。班子成员牢固树立正确的世界观、人生观、价值观，自觉做到自省、自重、自警、自励，在廉洁自律方面发挥表率作用。

五、严格遵守廉洁自律有关规定，狠抓廉政建设

学校领导班子把党风廉政建设责任制的落实纳入重要工作日程。一是细化责任分解，明确了领导班子及成员在党风廉政建设中的责任。通过对党风廉政建设责任进行分解，明确了责任范围、责任内容，做到责任到人。二是按照“谁主管、谁负责”的原则，签订目标责任书，结合单位实际，形成主要领导亲自抓，工作人员具体抓，层层抓落实，一级抓一级，一级对一级负责的党风廉政建设工作机制。三是深入开展党风廉政建设学习教育活动。通过学习教育，领导班子廉洁自律意识、勤政廉政意识明显增强，思想作风有了明显转变。四是推进了制度建设，结合工作实际强化了领导干部述廉制度、党风廉政建设考核制度、责任追究制度、重大事项报告制度等规章制度的贯彻落实，修改完善了《财务管理制度》、《公务用车制度》、《内部议事制度》等，形成了用制度管人、用制度管事、用制度管物的管理机制。

由于上级的坚强领导、班子成员的共同努力，学校领导班子认真履行职责，狠抓落实，各项工作都取得了较好的成绩。但我们也清醒地认识到还存在一些问题和不足，主要表现在：学习理论的自觉性依然有待加强，综合素质还有待于进一步提高，在今后的工作中，我们将发扬成绩，克服困难，积极整改自身存在的问题，进一步发挥领导班子带头作用，把各项工作推上一个新的台阶。

谢谢大家!

述职人：XXX

20XX年XX月XX日

述职述廉报告开头模板范文四

尊敬的各位领导、老师们、同志们：

过去的一学年，xx中等专业学校在如皋市委、市政府和市教育局的关怀和领导下，在学校全体师生的共同努力下，解放思想、更新观念、明确责任、强化细节，重视队伍素质的提高，积极推进课程改革，扎实落实课堂教学的有效性，圆满的完成了各项教育教学任务，取得了较为显著地成绩。

一、抓管理、转作风---践行群众路线不动摇

按照要求系统做好“两学一做”学习教育活动，通过学资料、观影片、学典型，促使班子成员不断查找、反省、整改，增强了党员领导干部坚持走群众路线的信念和决心。

校长室推进依法治校，实行目标导向、过程管理、绩效考核、制度保障的运行管理模式。坚持每大周巡查，对各部门、教学部的工作进行监督，将最直接、最现实的问题抓在手中、放在心上、落到实处。与各部门、教学部签订党风廉政建设、安全工作和部门工作目标责任状，使责任落实到人，任务明确到人，形成齐抓共管的责任体系。坚持校务公开，进一步规范公务接待、公车使用、招标采购等工作，及时公示教职工关心的各类情况。学校荣获如皋市“学校安全和综治平安先进集体”称号。

二、求创新，重实效——提升办学实力不懈怠

20xx年11月，学校建成为“xx省高水平现代化职业学校”，20xx年6月21-22日“江苏省现代化示范性职业学校”建设项目接受省级验收，获得专家组的好评;软件与信息服务专业群建成为江苏省现代化专业群。成功举办了20xx年国家示范性职业学校《电子技术应用》数字化精品课程建设研讨会，承办了南通市职业学校“微课设计与应用”培训，南通市职业学校数学青年教师研修，南通市中等职业学校计算机学科(专业)课堂教学观摩研讨活动;师生参加江苏省职业学校“文明风采”竞赛获得一等奖4名、二等奖5名、三等奖7名，8名教师获得省级“优秀指导老师”称号，学校获得省级“优秀组织奖”表彰。一年来，学校有4项江苏省职教学会立项课题、2项江苏省职业教育教学改革研究课题顺利开题，5项江苏省职教学会课题顺利结题，7项南通市教育科学“十三五”规划课题成功申报。缪世春主持的教学成果《“正文化”引领校园文化建设研究》和殷宗玉主持的教学成果《中等职业学校“双任双进，校企共建”人才培养模式的探索与实践》被推荐参评江苏省教学成果一等奖。学校被授予南通市“综合考核先进单位”、“教学大赛先进单位”、“对口单招先进单位”、“职教科研先进单位”、“教科研贡献度先进单位”5项荣誉称号，获南通市职业教育创新大赛“优秀组织单位奖”。河南省开封市杞县技工学校、扬州职业大学、泰州机电高等职业技术学校、南京六合中等专业学校、江苏省宝应中等专业学校等多家省内外学校慕名前来学习考察。

三、抓过程、重落实---强化教学质量不放松

学校通过完善教学管理，改善评价机制，发挥骨干作用，重视课程开发，实施资源共享，提高课堂效益，使教育教学质量得到进一步提升。20xx年对口高考冲出生源质量低谷，全体高三老师打破唯生源论，咬定青山，踏石有印，不断追赶超越，创造了又一个奇迹。本科上线人数343名，名列全省第一，实现了连续12年本科上线人数全省第一，5个专业的学生夺得南通市状元;五年制高职21名学生参加本科高校专转本考试，19名学生被本科高校录取，录取率达到90.5%，全省领先;学生在江苏省职业学校田径竞标赛中获得一枚金牌、一枚铜牌;“知味园”社团被表彰为江苏省职业学校优秀学生社团;1名学生获得全国“最美中职生”荣誉称号。

四、拓合作、强培训---坚持社会服务不停息

20xx年学校招收新生2000余名。与南通职业大学、南通科技职业学院、常州机电职业技术学院合作建立了6个“3+3”中高职衔接专业。牵头组织了南通市汽车职业教育集团，加入南通建筑产教联盟成为理事单位。与俄罗斯伊尔库茨克国立技术大学签订了合作办学协议，实现了学生的互访交流。

成人高等教育继续高位走强，如皋开放大学20xx年春季招生本科、专科招收新生836人。其中江苏开放大学206人，创造了6年来单季招生人数最多的佳绩。学校荣获了福建师范大学现代远程教育“最佳贡献奖”和大连理工大学现代远程教育“招生组织工作卓越奖”，被评为“江苏地区20xx优秀学习中心”。2名教师被评选为全省开放教育“优秀教师”，2个学习小组被评选为全省“优秀学习小组”。

学校承办南通市技能大赛交通运输类、加工制造类机电一体化项目，承办如皋市技能大赛各类比赛项目，承担了如皋市10多个工种的中、高级工技能鉴定。配合如皋市人社局做好事业单位人员招聘考试。学校食堂荣获“如皋市学校A级示范食堂”称号，承办了如皋市首届食堂厨艺大赛。举办职业教育活动周。充分利用国家、省级实训基地和职业技能定点培训的优质平台，完成月嫂培训、会计考试、普通话等级测试、农村妇女网上行、机动车教练员继续教育暨换证培训等技能培训、鉴定活动，培训人数6000余人次。组织师生参演“雉水之夜”广场文艺演出和龙游河“雉水之夜”教育专场表演，学生文艺汇演精彩亮相“老将运动会”，以艺术服务社会，彰显了我校校园“正文化”建设成果。

谢谢大家!

述职人：XXX

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