套管（精选8篇）
篇1：套管
套管安装技术交底
一、施工准备
1、作业条件：土建基础梁施工完毕，结构标高与管道、套管标高一致，墙面钢筋已绑好，管道的标高、坐标排列无矛盾。
2、材料要求：焊接钢管材质的质量标准应执行GB/T3091，应有产品质量合格证，相关报告及说明书。
3、主要机具：乙炔、氧气及割具、电焊机、铣口器、手锤、手钳、钢卷尺、水平尺、棉布、手锯、角磨机、角尺等。
二、质量要求：质量要求符合《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规格》（GB50242-2002）的规定。
三、工艺流程：安装准备--依图下料--确定予埋洞套管位置--放置套管--调整套管--电焊加固--封口堵塞。
四、操作工艺
1、安装准备：认真熟悉图纸，参看土建结构图，有关各专业图纸，核对各种管道的坐标标高及预埋套管管径是
否有效，管道排列所占空间是否合理，有问题及时与专业人员研究解决。
2、予制加工：根据图纸要求并结合实际情况，按予留洞位置量尺寸，绘制加工草图，密闭套管加工按照07FS02
标准图集进行现场加工，根据草图量好的管道尺寸进行断管，断口要平齐，用铣刀或刮刀除掉断上内外的飞刺。
五、应注意的质量问题
1、连续穿墙予留的套管必须上下左右尺寸无误，成直线状，否则以后不无安装管道。
2、各类专业管道的予留套管其左右排列应提前规划，设计好，不能出现管道安装时互相打架，交错等现象。
3、拆模板后应及时查看予留套管，防止砼倒灌套管内。砼内电气线管、盒暗敷设预埋技术交底
1、认真熟悉图纸，了解设计意图。
2、根据图纸答疑，本工程电气线管分40以上为焊接钢管，40以下为KBG型薄壁电线管。（不包括40）
3、电线管预埋时，对焊管必须进行内壁防腐，严禁使用未经防腐处理的管线。
4、采用KBG型薄壁电线管，必须扣压到位，并用专用胶封或外包塑料防水胶带，确保管路畅通，无堵塞。
5、管口须用堵头或胶带封堵，以防砼灌入。
6、金属导管必须可靠接地（PN）或接零（PEN）。
7、采用套管熔焊连接时，必须口对齐，套管适中熔焊，严禁口对口不加套管接焊。
8、电气线管的弯曲半径须大于10D。
9、进入落地式柜、箱内的导管管口，应高出基础面5-8cm，进入箱盒须采用丝口连接。
10、电气导管须在变形缝处，加设补偿装置。
11、各种盒预埋时，须放线、定位，做标记，固定牢靠。
12、开关、插座盒定位时，首先根据建施50线，用水平仪或操平管，将其引至图示位置确定盒的安装高度，不得随意沿毛地平量尺寸。
13、各种预埋盒、预埋时须符合下列要求：a.开关盒距门边距离15-20cm；b.强电与弱电盒保证规范规定尺寸；
c.开关盒须紧贴墙面，不得伸出，影响结构施工；d.线盒安装遇到钢筋时，不得烧割钢筋，采取避让绕行，确保结构完整；e.灯位盒，须以图纸设计为准，不得随意更改、移位；f.盒子周围用红粉（或油漆）做标记，确保模板拆除后，找盒子准确无误。特别注意事项
1、严禁管线进入盒子时，浇割盒子，须用开孔器开孔，且必须清理管口毛刺。
2、使用电动机具，须执行操作规程。
3、不得烧割钢筋，确保结构完整。
4、未经防腐的电气焊管，严禁使用。
5、确保工完场清，不得将料头丢弃在施工现场。
6、安装完毕，对照图纸必须进行自检，确保无遗漏。
7、注意保护成品，砼浇筑时，必须有专人值班，确保产品保护无损害。
人防顶板内电气预埋
1、人防顶板内均为KBG型薄壁由线管，施工时必须以工艺要求、及规范为准，不得随意施工。
2、顶板内施工必须以图纸尺寸为准，并保证灯位与消防预埋盒的安全间距。
3、灯位盒，消防预埋盒等须定位，放线做标记。
4、应尽可能避免管线重叠交叉。
5、各种盒必须紧贴板面，不得悬空。
6、线管盒必须固定牢靠，KBG型绑扎在底筋上。
7、施工注意弯偏度，采用扣压式须扣压到位，并用专用胶或胶带封口，确保管路畅通，无堵塞。
8、进入箱盒的管口应采用丝口连接。
9、线盒遇到钢筋时，不得烧割钢筋，采取避让。
10、管口毛刺必须及时清理。
11、过伸缩变形缝得须加设补偿装置。特别注意事项
1、强电盒与弱电盒的距离。
2、不得烧割钢筋，确保结构完整。
3、确保工完场清，不得随意丢弃料头工具等。
4、必须以图纸为准绳进行自检，确保无造漏。
5、混凝土浇灌时必须有人值班，确保产品无损害。
6、正确使用安全帽等安全工具。1.等电位安装配管 2.均压环焊接
1.根据图纸答凝BB7-6电气-1要求,均压环焊接从一楼开始每层利用圈梁一根或两根主筋进行焊接.2.根据图纸答凝BB7-6电气-2要求,等电位安装每个卫生间均有.安装方式详见等电位安装平面图.3.均压环焊接时,利用圈梁内主筋进行焊接,并与引下线可靠焊接,形成闭合的电气通路,焊接时须满足以下要求:
a.利用圈梁钢筋焊接时,须用大于12的钢筋进行搭接.b.圆钢与圆钢搭接时,搭接长度为圆钢直径的6倍,双面施焊.c.焊接时不得伤筋肉,且清理焊渣
d.跨越变形缝处应设置可靠的补偿装置.4.等电位安装时,须沿引下线处,利用梁筋进行焊接引至图示位置,焊接须满足:
a.利用圈梁钢筋焊接时,须用大于12的钢筋进行搭接.b.圆钢与圆钢搭接时,搭接长度为圆钢直径的6倍,双面施焊.c.焊接时不得伤筋肉,且清理焊渣.5.等电位与接地装置连接须采用-25*4的扁钢连接进入端子箱.特别注意事项
1.焊接时注意产品保护,不得随便烧割钢筋.2.焊接必须可靠连接,不得做假.3.使用电焊机必须按照操作规程操作.4.必须保证工完场清.配电箱箱体安装
1、配电箱安装前须对原配管进行清理、疏通。
2、熟悉图纸，掌握配电箱安装标高及安装方式，对号入座，按标识分层安装。
3、配电箱标高以建筑50线向上翻划线定位，确定设计标高。
4、配电箱金属框架必须接地（PE）或接零（PEN）可靠，装有电器的可开启门，框架的接地端子间应用祼编织 铜带连接，且有标识。
5、说明配电箱安装应符合下列规定：
1）箱内配线整齐，无绞接现象。导线连接紧密，不伤芯线，不断股。垫圈下螺丝两侧压的导线截面积相同，同
一端子上导线连接不多于2根，防松垫圈等零件齐全；
2）箱内开关动作灵活可靠，带有漏电保护的回路，漏电保护装置动作电流不大于30mA,动作时间不大于0.1s。
3）照明箱内，分别设置零线（N）和保护地线（PE线）汇流排，零线和保护地线经汇流排配出。
4）位置正确，部件齐全，箱体开孔与导管管径适配，暗装配电箱箱盖贴墙面，箱涂层完整。
5）箱内接线整齐，回路编号齐全，标识正确。
6）箱不采用可燃材料制作。
7）箱安装牢固，垂直度允许偏差为1.5‰;底边距地面为1.5m,照明配电板底边距地面不小于1.8m。
特别注意事项
1、配电箱开孔时严禁使用，电气焊烧割。
2、箱与管连接，需采用锁母扣压连接，并接地连接可靠。
3、控制好箱体出墙面距离，确保箱面与墙面紧密，无缝隙。
4、配电箱安装确保工完场清。
接地干线敷设安装技术交底
1、配电间及配电室均采用-40*4镀锌扁钢明敷做接地干线。
2、明敷接地干线施工前应先划线、定位、确定标高。
3、明敷接地干线的支持间距应均匀,水平直线部分0.5-1.5米,垂直直线部分1.5米,转弯处弯曲部分0.3-0.5米。
4、接地线在穿越墙壁、楼板和地坪处应加套钢管或其他坚固的保护套管。
5、明敷接地干线安装应符合下列规定：
1）便于检查，敷设位置不妨碍设备的拆卸与检修；
2）当沿建筑物墙面水平敷调时，距地面高度250-300㎜，与建筑物墙壁间的间隙10-20㎜；
3）接地线表面沿长度方向，每段为15-100㎜，分别涂以黄色和绿色相间的条纹。
6、根据设计电气间垂直敷设两条接地干线，水平敷设一圈-40*4㎜镀锌扁钢，水平与垂直之间可靠焊接。
7、采用焊接连接时，必须焊接牢靠、光滑、平整、无夹渣现象。焊接处必须清理焊渣、防腐，并刷银粉漆两道。
电缆桥架安装技术交底
一、金属电缆桥架及其支架和引入或引出的金属电缆导管必须接地（PE）或接零（PEN）可靠，且必须符合下
列规定：
1、金属电缆桥架及其支架全长应不少于2处与接地（PE）或接零（PEN）干线相连接；
2、电缆桥架间连接板的两端跨接铜芯接地线，接地线最小允许截面积不小于4m；
3、镀锌电缆桥架间连接板的两端不跨接接地线，但连接板两端不少于2个有防松螺帽或防松垫圈的连接固定
螺栓。
二、电缆桥架安装应符合下列规定：
1、直线段钢制电缆桥架长度超过30米,电缆桥架长度超过15米设有伸缩节；电缆桥架跨越建筑物变形缝处设置
补偿装置。
2、当设计无要求时，电缆桥架水平安装的支架间距为1.5-3米，垂直安装的支架间距不大于2米。
4、桥架与支架间螺栓、桥架连接板螺栓固定坚固无遗漏，螺母位于桥架外侧。
6、敷设在竖井内和空越不同防火区的桥架，按设计要求位置，有防火隔堵措施。
7、支架与预埋件焊接固定时，焊缝饱满；膨胀螺栓固定时，选用螺栓适配，连接坚固，防松零件齐全。
避雷网安装
1、避雷网必须与顶部外露的其他金属物体边成一个整体的电气通路，且与引下线连接可靠。
2、避雷网应位置正确，焊接固定的焊缝饱满无遗漏，焊接部分补刷的防腐油漆完整。
3、避雷网应平正顺直，固定点支持件间距均匀，固定可靠。
4、支持件间距应符合下列规定：
1）水平直线部分支持件间距为0.5-1.5米。
2）垂直直线部分支持件距为1.5-3米。
3）弯曲部分支持件间距为0.3-0.5米。
5、避雷网跨越建筑物变形缝时，应设补偿装置。
特别注意事项：
1、高空作业系好安全带，戴好安全帽，穿好防滑鞋，戴上绝缘手套。
2、焊工须持证上岗，按规程操作。
3、电焊机要有降压卸载保护装置。
4、加强产品保护意识，提高施工质量。
管内穿线技术交底
1、三相或单相的交流单芯电缆，不得单独穿于钢管内。
2、不同回路、不同电压等级和交流与直流的电线，不应穿于同一导管内。
3、管内穿线任何线均不得在管内接头。
4、管内穿线前，应清除管内杂物和积水。
5、管口应有保护措施，加设护口。
6、同一建筑物、构筑物的电线绝缘层颜色选择应一致,二相线用：A相-黄色,B相-绿色,C相-红色,零线用淡蓝色。
保护接地线（PE线）应用黄绿相间色。
7、根据设计本工程户内照明用BV-2.5，插座用BV-4，公用照明用ER-BY-2.5,等电位用BVR-4(PE线)。其他干线
根据设计施工。
8、公用照明（事故照明）增加应急点亮措施。
9、户式中央空调室内控制穿RVV-2*0.75双绞屏蔽线。
特别注意事项：
1、按设计施工，不得随意更改穿线意途。
2、任何线在管内不得接头，更不得埋线。
3、PE线必须与其他线同步，不得利用管路做接地保护，更不得穿设假线。
4、穿线前必须进行管路疏通，消除管内杂物和积水。
篇2：套管
关键词 穿墙套管;介质损耗角正切值和电容量;反接线;接地
0引言
穿墙套管是电力系统中广泛使用的一种重要电器，它的作用是使高压导线安全地穿过接地墙壁，从而与其他设备相连接。
因此，它既具有绝缘的作用，又有机械上的固定作用。
穿墙套管在运行中的工作条件非常恶劣，所以常常因为绝缘的劣化而造成损坏，导致发生电网事故，因此，在交接试验和预防性试验过程中，对穿墙套管的试验必不可少。
穿墙套管的试验项目一般有：测量绝缘电阻;测量20kV及以上非纯瓷套管的介质损耗角正切值和电容量;交流耐压试验;绝缘油试验或SF6气体的试验等。
1原因分析
1.1内部结构
电容式穿墙套管利用电容分压原理调整电场，使导电管的径向和轴向电场分布更均匀，保证了设备的局部放电量很低，从而具有耐压高、体积小及性能好等优点。
油浸电容式穿墙套管的主绝缘结构采用绝缘纸和铝箔电极交替缠绕在导电管上，组成一串同心圆柱型串联电容器，使电场分布在径向和轴向上得到了有效的均匀，电容屏数目越多，绝缘中电场分布越均匀。
主绝缘经真空干燥而除去内部空气与水分，并用变压器油充分浸渍处理后成为电气性能极高的油纸组合绝缘体，从而使绝缘耐受电压水平得到了极大提高。
其中靠近高压导电部分的第一个屏为首屏，它与一次导电部分相连，最外一层屏称为末屏，通过绝缘瓷套引出接地。
通过末屏可以测量其电容屏的电容量和介损，从而判断电容屏的.绝缘状况，掌握绝缘性能。
通过末屏测量端子能有效地发现主末屏绝缘受潮、绝缘油劣化、电容屏间开路或短路等缺陷，但运行中末屏如开路，末屏将形成高电压，极易导致设备损坏。
在运行中为了保证设备和人身安全，末屏必须可靠接地，套管生产厂家也无一例外地在说明书中明确要求末屏必须接地。
如果由于各种原因造成末屏没有接地或接地不良，轻者将发生设备运行异响或造成开关跳闸，重者将使设备爆炸或着火，严重影响电网的安全稳定运行， 而对巡视人员也是一个巨大的人身安全威胁。
1.2常规试验方法
在预防性试验中，我们针对穿墙套管的特点主要进行绝缘电阻的测量和介质损耗角正切值和电容值的测量。
通过对穿墙套管主绝缘及电容型套管末屏对地绝缘电阻的测量，初步检查穿墙套管的绝缘情况。
而对穿墙套管进行介质损耗角正切值的测量，是为了更灵敏的发现穿墙套管的绝缘状况所进行的更准确的界定。
穿墙套管通过以上项目的试验，可以比较灵敏地反映出绝缘受潮或其他某些局部缺陷，特别是测量末屏对地的介质损耗角正切值测试，更容易发现缺陷。
1.3发现缺陷
在今年的预防性试验中，我们在对炼钢厂的一座110kV变电站穿墙套管的试验中，偶然发现，在对一组穿墙套管进行正接线测量介质损耗角正切值和电容量时，先进行了一次反接线测试，发现其中有一相的介质损耗角正切值明显偏大，具体测试数据如下：
由于是反接线测试，外界干扰因素较多，随后对外绝进行了清扫和擦拭，拆除了连接引线，重新测试后，数据如下：
根据测试结果分析，外界因素影响不大，随后，拆除末屏接地小盖，重新进行正接线测试，数据如下：
此次测试中，B相测试值只有稍大变化，根据《电力设备预防性试验规程》分析，应该在合格范围，但在对末屏检查时发现，末屏与电容屏的连接引线有95%以上的部分已烧断，只有很少一部分连接在一起，外面接地小盖由于进水受潮，已严重锈蚀，并有明显的放电痕迹，由此可见，这是由于接地不良引起悬浮放电，进而造成末屏的烧损。
后经处理，将末屏接地引线更换后，重新更换接地小盖后复测，数据如下：
2对策探讨
引起套管末屏接地故障的可能原因有以下两个方面：一是末屏接地装置内部故障，即末屏与小套管内的导电杆接触不良或焊接点脱落;二是末屏接地装置外部故障，即小套管内的导电杆与外部接地部位接触故障，如外部引线断裂、悬空或接触不良等。
对于内部故障主要靠保证产品质量来预防，这就要求在产品的采购、监造过程中把关。
对于外部故障，就需要在平时的运行中进行检测和停电时的试验。
在运行中，可以进行末屏部位的红外测温。
套管末屏内部断裂后，末屏上产生的高电压会产生悬浮放电，引起局部过热，红外测温能够有效地检测到这种过热现象。
停电时，采用反接线法进行介质损耗角正切值和电容量的测试，与历次实验结果比较，如无明显变化，既说明末屏接地良好，也可说明主绝缘未受潮，如有疑问，可进行正接线测试，进一步分析可能出现的问题。
3 结论
通过此次试验分析，末屏接地是否良好，可以通过反接线法测试及时发现，同时，也可对主绝缘进行检测。
由此可见，在设备投运前进行交接试验时，首先使用正接线法测量介质损耗角正切值和电容量，与出厂值比较，是否符合标准要求，其次，再进行反接线法测试，记录试验时的初次值，以便在预防性试验时进行比较，从而避免由于末屏接地不良造成的设备损坏。
参考文献
篇3：降低套管压力浅析
兰州石化公司第三套溶剂脱蜡装置采用冷点稀释一段脱蜡工艺, 利用蜡在溶剂中不同温度下的溶解度不同进行分离。第三套溶剂脱蜡装置主要生产减四线精制原料, 套管压力同2010年同期相比, 换冷、氨冷套管压力明显上升, 热化套管次数明显增多, 增大了岗位操作工的劳动强度, 还严重影响了装置原料加工量和装置操作平稳率。
1 结晶系统工艺原理
利用甲乙酮和甲苯混合溶剂对油和蜡具有良好的选择性, 及溶剂本身具有良好的低温流动性的特性, 在冷冻降温过程中分次加入混合溶剂, 使蜡在不断降温过程中结晶、析出并生长, 然后采用过滤的方法将蜡与油分开, 满足润滑油低温流动性的要求。
2 套管上压的原因分析
所谓套管压力就是流路阻力, 指的是结晶工段各流路的原料进口段的压力, 它反应了各流路蜡晶体在三个结晶器内附着的情况。当温度降低时, 一方面原料粘度将迅速增加, 另一方面原料中含蜡析出附着在结晶器管壁上, 使结晶器压力上升过大或过快, 表明了蜡结晶附着在内管壁特别严重, 严重时易引起管线堵塞直至无法操作下去。
今年同期与去年同期相比, 操作条件没有发生变化, 溶剂组成中酮含量保持在47±2%, 总溶剂比控制在3.0~3.4:1, 冷点溶剂加入位置及加入温度也没有发生变化, 但是套管出口压力明显上升0.1~0.3MPa。统计2010年到2014年第三套溶剂脱蜡装置平均原料含蜡量数据, 统计结果 (见表1) 。
近年来第三套溶剂脱蜡装置减四线精制油原料含蜡量上升, 从最低的38.12%上升到了最高41.89%。由于原料含量蜡上升, 在低温结晶时, 相对含蜡量较低的原料析出的蜡变多, 析出的蜡与溶液绞混在一起, 粘度增大, 随着结晶温度的不断降低, 蜡结晶不断析出, 原料粘度进一步增大, 内管结蜡加重, 有效管径减小, 增大套管管器阻力, 造成套管压力上升。
3 生产中存在的问题
蜡的析出量反映原料中含蜡量的高低, 收集了近年来减四线精制原料油在不同温度下的含蜡量数据 (见表2) 。
根据减四线精制油含蜡量曲线可以看出, 随着我厂原料性质发生变化, 去蜡油结构发生变化, 蜡含量发生较大变化, 也就印证了原油从中间基向石蜡基转变。由于原料含蜡量上升, 在相同操作条件下, 套管蜡析出量上升, 造成套管压力上升。在生产中经过细致分析和观察, 原料含蜡量上升, 粘度增大, 含蜡量上升, 套管刮刀和转动轴上结蜡, 刮刀失灵, 套管电机负荷增大, 轴承转动吃力, 造成套管上压, 严重时要热化套管, 增大操作人员劳动量, 同时影响装置加工量。
4 优化方案
4.1 三次溶剂返加
总溶剂比不变, 原来三次溶剂正常通过经套管 (套-3) 与一段蜡液换冷后, 再去套管 (套-6) 、 (套-7) , 冷到需要温度后, 分两路加在套管套-5、套-9套管原料出口管线上, 现在改加在套管套-5、套-9套管原料入口管线上。三次溶剂经过原二段滤液流程, 同时利用原二段滤液的流量控制。
三次溶剂返加至最后一台氨冷入口原则流程图如图1所示:
4.2 原则流程图及说明
图1原则流程说明:
1) 原流程:三次溶剂由溶剂泵-5、6抽溶剂罐氨冷后, 与套-5、套-9出来原料汇合去一段滤机进料罐 (容-1) 。
2) 改造流程:三次溶剂由溶剂泵-5、6抽溶剂罐氨冷后, 使用二段滤液流程三次溶剂, 一路送至套-5入口与原料汇合进入套-5;另一路送至套-9入口与原料汇合进入套-9。
4.3 工艺参数效果对比
三次溶剂返加前后, 套管压力效果对比 (见表3) 。
4.4 优化方案效果
从表3可以看出, 三次溶剂反加后, 降低氨冷套管压力0.3~0.6MPa, 降低原料的粘度, 增加流速, 最后一台氨冷套管的压力降低, 增大了原料流动性, 降低原料粘度, 减小套管阻力, 有效缓解了套管上压的情况。
5 结论
第三套溶剂脱蜡装置为了降低套管结晶器压力, 针对装置原料性质发生较大变化, 及装置在生产减四线精制原料时, 原料含蜡量上升, 结合目前套管结晶器上压的现状, 采取三次溶剂返加至最后一台氨冷套管入口措施后, 有效缓解并降低了套管结晶器压力, 稳定了生产、提高了操作平稳率, 同时降低了岗位操作人员劳动强度。
在采取有效的方案优化后装置热化套管次数降低, 同时对原料的稀释、降粘、便于输送起到良好的效果, 生产加工量得到了保证, 为装置的安、稳、长、满、优运行打下了良好基础。
参考文献
[1]北京设计院编.溶剂脱蜡脱油装置工艺设计.1984.
[2]江泽政.润滑油溶剂脱蜡[M].北京:炼油工人技术丛书, 1994.
[3]林世雄.石油炼制工程[M].北京:石油工业出版社, 2006.
[4]兰州石化公司.中国石油兰州石化公司企业标准[S].2009.
[5]兰州石化公司.第三套溶剂脱蜡装置操作规程[S].2009.
[6]兰州石化公司.中国石油兰州石化公司企业标准[S].2009.
[7]中石油炼油技术处.中石油基础数据资料汇编, 2006/2007.
篇4：井下破损套管替换技术
关键词：钻井；下套管固井；破损套管；套管试压；替换技术
中图分类号：TE357 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2012）04-0069-02
一、施工技术难题
发生套管破损的三口井是：梁38-平6井、樊154-3井和坨128-斜21井。
确定套管试不住压，发生破损后，难点之一是要确定套管破损的位置，其次是找出套管破损的位置后，如何把坏套管倒出来，然后下入新套管与井内的套管对扣连接，试压合格才能算对扣成功。其三，如何钻穿套管内长段水泥塞。樊154-3井由于固井中发生套管事故，无法完成正常顶替，套管内留下了长段的水泥塞。水泥面深度863.94m，阻流环深度 2721.16m，水泥塞长度1857.22m，如此长段的水泥塞，钻穿需用的时间较长，若采用常规的转盘旋转钻塞方式，可能发生两种复杂情况：一是由于套管外水泥未返到应有高度，大部分套管没有被水泥固住，在钻塞过程中，钻具旋转极易发生套管倒扣现象，将套管丝扣倒开；二是钻具旋转极易把套管磨穿。
二、采取技术措施
（一）漏点的查找技术
我们分别在三口井上用了不同的方法，都测定出了套管破损的位置：
1．井温测井法：将井温仪器下至套管内一定深度，然后边循环边上提测量井下温度，循环排量为8～10L/s，因为循环通道是靠破损套管即漏点建立的，循环流程为：泵→套管内→漏点→套管外→地面，漏点以上的套管内的液体是地面泵入的，温度相对是较低的，而漏点以下套管内的液体温度相对是较高的，因此井温曲线数值大体可判断漏点的位置，曲线的拐点处为漏点位置。
2．流量测井法：将流量测井仪器下至套管内一定深度，然后边循环边上提测流量数值，循环排量为8～10L/s，同样道理，循环流程为：泵→套管内→漏点→套管外→地面，漏点以下套管内的液体是不流动的，而漏点以上套管内液体是流动的，由此可以测量出漏点的位置，曲线的拐点处即为漏点的位置，樊154-3井漏点在418～419m处。
3．36臂影像测井：将仪器下至可疑点位置以下，然后上提测量，主要靠36根力臂支撑到套管壁内，上提测量过程中，无损伤的套管内壁光滑无痕，套管曲线数值是一样的，而套管壁上有孔洞或裂缝的，相应的数值就会发生变化，从而准确的测量出套管损坏的部位和形状。
通过上述办法，找出了套管破损的深度和形状，为制定下步套管补救和替换施工技术方案，提供了准确的数据，奠定了良好的基础。
（二）套管替换技术
找出套管破损的位置后，就要想办法把坏套管倒出来，然后下入新套管与井内的套管对扣连接，试压合格才能算对扣成功。主要应用在以下方面：
1．套管倒扣技術：倒套管前充分循环钻井液，并调整钻井液性能，保证漏点以上的井眼稳定畅通，为下步施工提供良好的井眼质量，安全的施工条件。倒套管的难点就在于每次倒出的套管长度不确定，要多次倒扣才能达到目的。
2．小钻杆落井打捞技术：坏套管倒出后，为了套管对扣顺利，仍将φ73mm小钻杆留在井内，作为引子从井底串至井口。然后下套管，将套管套入小钻杆依次下入，但梁38-平6井在下入过程中，由于上部井眼大，套管与钻杆的摩擦力作用，钻杆产生的弯曲变形严重，套管在下至766.50m时将小钻杆压断，发生了小钻杆落井事故，我们进行了小钻杆落井打捞，并打捞成功。
3．套管外层扶正技术：为保证对接Φ139.7mm油层套管的成功，不能再用Φ73mm钻杆做引子，为了增加钻杆的刚性，上面用Φ88.9mm钻杆替代Φ73mm钻杆，更安全的措施是从Φ139.7mm油层套管鱼头下面至少100m到井口下一层技术套管。技术套管对钻杆引子和油层套管有一定的扶正作用。不至于造成小钻杆弯曲太严重，同时可以保证油层套管鱼头居中，便于后续施工。
（三）套管内长段水泥塞钻穿技术
采用动力钻具钻塞方式有效解决了由于套管外水泥未返到应有高度，大部分套管没有被水泥固住，在钻塞过程中，钻具旋转极易发生套管倒扣现象，将套管丝扣倒开以及钻具旋转极易把套管磨穿两个难题。通过声波测井检查，樊154-3井套管替换后固井水泥返高1700米，固井质量良好。符合设计要求， 套管整体试压15MPa，30min压力未降。实践说明：这次动力钻具长段钻塞效果非常好，避免了套管的倒扣和损坏，有效的保护了套管，保证了全井的质量。
三、前景和经济效益
通过在的现场实际应用，证明该项技术能够解决井下套管破损后的替换问题，达到了项目实施的目的，取得了好的效益，具有广泛的应用前景。一是三口井共挽回经济损失820万元；二是测漏、打捞、磨铣、倒扣、对扣技术综合应用到事故处理中，取得了很好的效果，为今后井下套管破损后的事故处理提供了很好的借鉴经验；三是三口井顺利处理完毕交井，保住了油井的生命，换回了经济损失，充分展示了公司的科技实力和职工队伍的精神面貌与战斗力，提升了公司的质量水平和市场信誉。
作者简介：修敏军（1960-），男，山东省东营市胜利石油管理局黄河钻井总公司钻井四公司工程师，研究方向：钻井技术和经营管理。
（责任编辑：赵秀娟）
篇5：套管预留预埋技术交底
JRRMYY-2015-12-10-01
工程名称
句容市人民医院异地新建项目
施工单位
中建五局上海建设有限公司
交底部位
后勤综合楼、值班宿舍楼一层楼板及正负零以下剪力墙
工序名称
套管预留预埋
交底提要
套管预留预埋施工技术交底
交底内容：
一、交底分部（子分部）、分项工程名称：
套管预留预埋。
二、交底执行标准名称及编号：
《给排水与采暖工程施工工艺标准》（ZJQ00-SG-010-2003）
《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》(GB50242-2002)
《建筑安装工程施工图集》。02S404、07FK02、07FS02、99S304
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
三、交底内容：
1、施工范围：后勤综合楼、值班宿舍楼一层底板及正负零以下地梁、剪力墙等预埋套管。
2、施工条件：
①
加工条件：人员、材料、机具已到位；特种作业人员必须取得相应操作资格。
②
安装条件：楼板预留预埋：土建已支好模板，扎好底筋。
③
剪力墙预留预埋：土建已支好一面模，扎好预留洞（预埋件）周围钢筋。
3、施工准备：钢卷尺、钢直尺、水平尺、放线钢规、线坠、钢锯、切割机、电焊机、焊条、乙炔气割器具，打磨机、钢刷、沙纸、红丹防锈漆、木梯、工具袋、泡沫塑料、沙袋、沙子等。
四、材料要求：
焊接钢管、3mm厚钢板具备质量合格证明书、质量、材质检测检验报告。
五、施工工艺：
六、套管加工制作：
1、套管分类：穿厨房、卫生间楼板、地下室外墙、蓄水池池壁处均需安装防水套管，有防震要求的地方必须安装柔性防水套管，其他部位则为普通钢套管；
技术负责人
交底人
接受交底人
注:本记录一式二份,一份交接受交底人,一份存档。
套管预留预埋技术交底
JRRMYY-2015-12-10-01
工程名称
句容市人民医院异地新建项目
施工单位
中建五局上海建设有限公司
交底部位
后勤综合楼、值班宿舍楼一层楼板及正负零以下剪力墙
工序名称
套管预留预埋
交底提要
套管预留预埋施工技术交底
2、穿墙、梁套管及防水套管：其长度与墙体装饰面平齐，其规格比套管穿管大两个型号，（具体见水施图纸）。穿楼板套管及防水套管底面与楼板底装饰面平齐，上端面离楼板上表面装饰面20mm、卫生间楼板防水套管底面与楼板底装饰面平齐，上端面离楼板上表面装饰面50mm。穿无防水要求剪力墙、梁、楼板、砌体墙等处普通钢套管均用比管规格（包括保温层厚度）大一号到两号，其长度与装饰面平齐；
七、安装要求：
（1）套管及防水套管穿梁或剪力墙钢预埋安装时，必须随混凝土施工一次性浇固于墙（壁）内，套管内的填料应在最后充填，填料须紧密捣实。
套管的固定（见图一），使用钢筋点焊固定，不得损伤土建结构受力钢筋，针对外径大于150mm的套管周边采取钢筋加固措施；严格按预留图上所标注的规格、尺寸预埋施工，紧跟土建进度预埋后，复核有无错留或漏留；套管预埋必须做到同水平标高的套管标高偏差必须控制在5mm之
图一
技术负责人
交底人
接受交底人
注:本记录一式二份,一份交接受交底人,一份存档。
套管预留预埋技术交底
JRRMYY-2015-12-10-01
工程名称
句容市人民医院异地新建项目
施工单位
中建五局上海建设有限公司
交底部位
后勤综合楼、值班宿舍楼一层楼板及正负零以下剪力墙
工序名称
套管预留预埋
交底提要
套管预留预埋施工技术交底
内标高的控制采取钢卷尺测量，套管标高定位基准点以土建在每层楼设立的标高点为依据；同一垂直线上的套管预埋必须进行严格控制，水平方向偏差必须控制在10mm之内；套管不能直接和主筋焊接，应采取附加筋形式，附加筋和主筋焊接，使套管只能在轴向移动，如图二；外墙上的套管预埋时向外倾斜3%的坡度，防止雨水倒流进入室内，所有预埋套管均应填充密实，土建拆模板后要及时进行清掏和复核。
图二
八、成品保护：
（1）已加工好的套管，预埋件经除锈，内部刷油防腐处理后，宜有防雨、雪措施，运输畅通的专用场地，其周围不应堆放杂物。
（2）土建浇注混凝土时，要专人值班，防止安装的预埋件移位或损坏。
九、文明施工及安全交底：
（1）凡进入现场的人员，必须正确戴好安全帽和胸卡，高空作业施工必须佩带安全带。固定点务必牢固可靠，梯子应有防滑措施。
（2）严禁酒后作业，不得穿拖鞋、高跟鞋或光脚进入现场，上高空作业严禁穿硬底鞋工作，施工现场禁止吸烟。
（3）作好临时用电安全防护，用电设备绝缘良好，各种机具应有保护接零，工作零线和保护零线分开，禁止“一闸多用”，本工程全部采用标准配电箱，电源线（含手持机具电源线）全部采用橡胶电缆或塑料电缆，所有动力与照明线路不得与金属导体连接缠绕，地下室照明使用安全灯。
技术负责人
交底人
接受交底人
注:本记录一式二份,一份交接受交底人,一份存档。
套管预留预埋技术交底
JRRMYY-2015-12-10-01
工程名称
句容市人民医院异地新建项目
施工单位
中建五局上海建设有限公司
交底部位
后勤综合楼、值班宿舍楼一层楼板及正负零以下剪力墙
工序名称
套管预留预埋
交底提要
套管预留预埋施工技术交底
（4）临时用电线路应人埋地敷设，并定期检查绝缘情况，发现问题立即处理。
（5）作业高度2m以下，所配的人字梯须牢固，摆放稳当，地面有人保护，作业高度2m以上的必须采用工作平台施工。
（6）随时注意现场的火灾隐患，施焊现场不许有易燃物，氧气、乙炔瓶相距5m以上。
（7）班组长在班前会上要强调安全注意事项。
（8）节约材料，做到工完场清。
技术负责人
交底人
接受交底人
注:本记录一式二份,一份交接受交底人,一份存档。
篇6：腹腔双套管负压引流护理
【概述】
腹腔双套管负压引流广泛应用于腹部外科各种手术。对手术创面的渗液起到良好的引流作用，局限消化道瘘并促进窦道形成，避免腹腔感染和腹腔脓肿。在腹部外科领域发挥重要的作用。【护理目标】
1.患者及家属理解留置管道的目的并积极配合。
2.保持引流通畅及维持有效负压，达到以下目的：引流腹腔内渗液、渗血、脓液；为胃肠道瘘、胆瘘、胰瘘患者进行持续吸引，减少其对周围组织的刺激和腐蚀作用。
3.及时发现及处理病情变化，最大限度的减少相关并发症的发生，并将不适感降到最低。
【护理重点步骤】
1.告知患者及家属留置管道的目的及重要性、留置时间及置管期间的注意事项。2.正确放置双套管位置，近端应置于引流最低位。
3.妥善固定双套管，防止意外拔管或脱出。除缝线固定于腹壁外，还应用胶布将其外固定。
4.保持引流通畅，保持引流有效性。维持适宜负压，按医嘱调整负压，一般不超过4kpa,以免损伤内脏组织及血管。双套管的通气管应与大气相通。患者取半坐卧位，以利充分引流。若有阻塞，先离心方向挤压或用注射器回抽，无法疏通时及时告知医生处理。
5.监测引流液的性质、量、颜色、黏稠度等。因引流目的不同而流出的液体及量均不同，动态分析引流情况，观察有无并发出血、感染、胆瘘、胰瘘、胃肠瘘等并发症，发现异常及时处理。
6.观察腹部体征以及全身症状，有无低钾或低钠等。
7.检测腹腔感染情况。严格无菌操作，定期更换引流袋，保持引流管周围皮肤清洁、干燥。
篇7：给排水管道套管施工要求
1.卫生间的管道穿楼板应设钢套管,套管直径比管道大1号.凡是管道穿过剪力墙、梁及楼板处均应设置钢套管，钢套管管径比所穿管道管径大一号。当管道穿过地下室外墙时均应设置刚性防水套管，套管管径比所穿管道管径大一号。管道穿水池池壁应设置柔性防水套管，套管管径比所穿管道管径大一号。本图应密切配合土建施工，适时预埋给排水管件及预留孔洞，避免事后打洞影响工程质量。
2.阀门在安装前应按规定作耐压强度的抽样试验,安装在主干管上的阀门应逐个作强度和严密性试验.3.各种管道在安装中如发生交叉碰撞时,原则上有压管让无压管,并可在现场由施工单位与设计人员协商调整。
4.排水立管与排水出户管连接采用两个45度弯头.5.PVC-U排水管按“建筑排水硬聚氯乙烯管道施工及验收规程”施工.6.排水管道连接忌用正三通或正四通.7.热补偿措施:热水水平管超过8米或垂直立管超过10米无自然热补偿时,应设π弯.施工配合:
1.凡穿越楼板、剪力墙的给排水管道,均需预埋套管、防水套管或预留孔洞.2.施工过程中应及时封堵卫生器具、设备预留排水口,严防杂物入内.3.给排水管道穿梁、墙、板须留洞,务必在土建浇灌砼前由水暖工按图纸复核洞口大小、定位尺寸,对预留钢套管、防水套管按设计位置、标高
定位并固定,防止浇灌砼时跑位.4.水泵吸水管道穿越水池池壁处做柔性防水套管,其它需设防水套管的部位均做刚性防水套管.5.管道上过滤器均采用Y型透镜过滤器。潜水排污泵出水管止回阀采用球型污水止回阀.其他:
篇8：注水井套管损坏原因浅析
油田注水初期, 砂岩骨架水平应力对套管不会产生破坏, 随着注水时间延长, 泥岩吸水后, 在蠕变的作用下产生了相当面积的滑移面时, 应力应变传递具备了条件, 一方面可以传导重力分力, 另一方面在平面上压力差异存在以及泥岩应力滞后等因素存在的情况下, 特别是在不稳定注水及超破裂压力的情况下, 由于不同层段物理性质差异以及注水条件不同, 造成了不同岩层在平面上应力与应变的不一致, 岩层面发生错动, 严重时造成套管的剪切破坏。
1 注水开发引发的地层应力及岩石力学性质变化
1.1油田注水开发使地层压力发生变化, 改变了地层压力分布的均匀性, 在平面及层间产生了压力的差异, 与原始地层压力相比, 高压油层岩层体积发生膨胀, 低压岩层体积产生收缩, 这种变化会导致岩体由高压向低压运动的趋势。
1.2 油田注水开发使泥岩力学性质发生变化, 蠕变能力增强。
由莫尔-库尔定律描述剪切运动如下:
τ=τo+S·tanΦ
τ-剪应力;
τo-内聚力;
tanΦ-内摩擦系数;
当τ>τo+S·tanΦ时, 剪切运动不可避免。
1.3 油田注水导致应力变化与泥岩软化, 为岩层滑移提供了条件。
应力的释放产生应变, 其关系式可表示成:
ΔE=ΔбL/E
岩体的弹性模量E一般为104MPa, 从砂岩应力——应变试验结果看, 10~30MPa, E=7.14×103MPa, 地层压力上升5MPa, 每100m应变量7.0cm, 如果相邻两油层地层压力相差较大, 岩层蠕变量不一致, 就会造成两岩层相互错动。
2 体滑动造成套管损坏特点分析
2.1 受力特点分析。
岩体滑移导致套管变形破坏, 既是一个应力问题, 也是一个应变问题, 同时与岩石性质及套管性质有关, 主要分为以下方面:
2.1.1 套管的侧向挤压力与岩体滑移量成正比, 力的大小与套管作用于岩体的力相等, 条件是岩体的作用力足够大, 岩体的强度足够高。
2.1.2套管的侧向挤压力与套管的变形长度成反比。由于是剪切破坏, 客观上存在剪力矩, 力臂短则挤压力大, 力臂长则挤压力小。
2.1.3套管的侧向挤压力与套管自身性质以及套管在纵向上受力状态有关, 弹性模量越大纵向上拉应力越大, 套管受到的挤压力也越大。
2.2 套管的变形特点分析。
2.2.1单砂体滑移或单砂体滑移明显较其它相邻砂体滑移量大, 作用于套管, 使套管变形, 形成“[”形变型。
2.2.2 相邻两砂体相对滑移量大, 其它砂体滑移量小, 使套管变形, 形成“S”型变形。
2.2.3多层滑移形成的套管变形:多层滑移方向一致形成的大段弯曲;上段与下段滑移方向不一致, 而且相邻处滑移量最大, “L”型变形;上下段滑移方向不一致, 但为逐渐变化, 会形成大段的“S”型变形。
3 易产生套损岩性组合及其注水后变化与套损关系
3.1 滑移面产生及其与套损的关系。
3.1.1从套变前的找水资料来看, 套变层砂岩吸水能力强, 油井产液能力强, 砂岩水淹面积大, 相邻泥岩泥化早。
X9-3-41井套变发现日期为1983年9月, 套变位置为萨II51与萨II52夹层。1982年7月及12月两次作业均未发现套变, 从连通的油井X9-3-42井1982年5月找水资料来看, 萨II51-萨II52日产液16.7立方米, 含水45.0%, 产液占萨二组的50.2%, 而其有效厚度1.3米, 占萨二组有效厚度6.5米的17.1%, 说明X9-3-41井在萨II5吸水能力强, 从渗透率上也反映了这一点, X9-3-41井萨二组除萨II15有效渗透率为100×10-3μm2外, 其余层位渗率都小于萨II5, 说明了本井萨II5吸水能力强, 使相邻泥岩软化 (泥化) , 产生了滑移面, 本断透点是典型的滑移控制面产生的岩性组合。
3.1.2 从水淹解释资料来看, 套变点相邻油层水淹分布广, 特别是成片的同层段套损区。
X9-3-40 (油井) , 3-41 (水井) , 4-35 (水井) , 4-34 (油井) , 相邻4口井, 套变都发生在萨II5, 其相邻调整井该层均已水淹, 这正说明了砂岩水淹后, 为泥岩软化提供了条件, 进而为应力及应变传递提供了条件, 相当程度的水淹是形成套变的最基本的条件, 同时也说明了套变点的相邻油砂是水淹层, 特别是在错断产生的情况下, 注水更加剧了砂岩的水淹程度。
通过上面的分析可以看出, 滑移面在砂岩层注水水淹后, 在与泥岩接触部位产生, 并伴随着泥岩泥化过程及注水情况变化而变化, 达到一定规模时会导致套损产生。
3.2 砂岩层是构成岩体滑移的主要部分。
从套变取证资料来看, 断点上部泥岩段套管并没有处于明显变形状态, 而明显变形及断点在砂岩位置。从X9-4-35井1983年套变位置为953.42米 (铅模) , 按这个深度应为泥岩段, 而1992年为954.7米, 套管错断, 位置在砂岩萨II52的上部 (萨II52的深度954.6~955.6米) , 其最小通径由1983年的99毫米到1992年的58毫米, 从这里可以看出, 以前铅模找变形点, 不能完全反映套变情况, 它很大程度上反映了套变点上部的情况。
3.3 滑移体是砂岩层符合剪力矩模型。
X9-4-35井, 套变位置为萨II52上部, 萨II52与萨II51之间泥岩厚度0.8m, 与萨II7之间泥岩厚度3.6米, 可以简化。为渗透率最高层并有一定的砂岩厚度, 1、3层为砂岩层, 1~2、2~3为泥岩层, 设1、2、3为刚性面, 当2面两边泥化到一定程度时, 可视为自由面特别是1~2面, 由于泥岩的蠕变作用可视其对套管不产生大的影响, 则剪力矩F1L1-2=F2L2-3而且其应变量在单位长度上与L成反比, 这样1与2相距短, 作用在套管单位长度的剪应力及应变量大, 这一侧套管易错断。这正说明了套管错断的岩性组合特点。
通过以上分析, 套变产生是由于注水开发到一定时间后, 伴随着地层压力变化及蠕变作用, 在油层水淹程度高, 矛盾集中 (断层附近、高压层及适当岩性组合) 井段出现一定滑移面, 滑移体产生运行并作用于套管, 对套管产生破坏。
结束语
(1) 对达到一定水淹面积、成片发育的油层应适当控制注水强度, 防止单层压力过高, 预防套损产生。
(2) 应尽量缩小层间压力差异, 防止相邻油层相对滑移量相差较大, 以减少套损发生。
(3) 禁止超压注水, 适当下调断层附近注水井注水压力, 防止出现异常高压层, 减少套损发生。
(4) 为保护油层抗滑持水井注水的连续性, 减少地层压力反复波动频率。
(5) 对岩层相对移动造成套变井, 如何减轻套变程度以及怎样进行大修有一定的参考价值。
摘要：在注水压力较高、吸水较好的情况下, 更容易发生套损。在油田开发做法上可以主动做好套管保护工作, 对搞好套管保护有一定的指导意义。