燃气锅炉环保运行方案

燃气锅炉环保运行方案（精选8篇）

篇1：燃气锅炉环保运行方案

燃气锅炉房

运 行 方 案

2017年12月

目 录

一、燃气热水锅炉启动前的检查流程

二、燃气热水锅炉启动操作流程

三、燃气热水锅炉运行中的检查流程

四、在出现以下情况应立即停炉

五、燃气热水锅炉停炉操作流程

六、司炉工人职责

七、锅炉工交接班制度

八、锅炉水质管理制度

九、锅炉温度设定

十、供暖期间对租户室温检测

一、燃气热水锅炉启动前的检查流程1、2、3、4、5、6、7、8、9、检查各安全附件、热工仪表、电气仪表应完好； 检查各连接处，焊缝处及管线上有无漏水现象； 检查排污管线、进水管线、回水管线应通畅； 将膨胀水箱，补给水箱加满水；

检查线路电压应为380V，其波动应在±5%以内；

若是因故障停炉，须按“复位”按钮，解除燃烧故障锁定； 打开手动燃气阀； 打开供水阀和回水阀； 合上空气开关;

10、将控制系统调至“手动”位置，分别按下水泵、燃烧机的启动按钮，检查其运行是否正常；

11、对采暖系统进行充水，排尽系统中的空气。

二、燃气热水锅炉启动操作流程1、2、3、启动循环水泵；

置控制系统开关于“自动”位置；

按下“启动”按钮，燃烧机伺服电机启动，向右旋转使凸轮置于第一级输出功率位置；

4、3秒后控制盒启动周期开始，经过９秒鼓风机启动，同时伺服电动机继续向右转动，12秒后凸轮置于第二级输出功率位置。此时风门开到最大，清吹开始，持续时间为25秒；

5、清吹结束后，伺服电机向左旋转，经过12秒风门与燃气蝶阀处于第一级输出功率位置（小火位置），同时点火电极点火；6、7、1秒后，电磁安全阀和调节阀打开，混合气被点燃；

2.5秒后，火花熄灭,再经过3.5秒，伺服电机又开始向右转动，直到风门和燃气蝶阀达到第二级输出功率位置（大火位置）；

8、15秒后控制盒启动循环结束；

9、当负载极小或暂时卸载时，炉水温度上升，在大于或等于设定的炉水温度上限值时，关闭燃烧机；当炉水温度低于设定下限值时，启动燃烧机。

三、燃气热水锅炉运行中的检查流程1、2、3、4、检查锅炉出水温度，回水温度，压力应正常稳定，燃烧良好； 检查补水泵和备用水泵应正常；

检查压力表、温度表和流量计应无损坏；

做好锅炉水质的检测和处理，要求补给水悬浮物≤20mg/h、总硬度≤216mg/h、PH（25 ℃）≥

1、含油量≤2mg/h,循环水PH=10～12；

5、6、每天定时打开排污阀，排除锅炉内的水垢。锅炉每小时耗气量1800-2000之间。

四、在出现以下情况应立即停炉

1.锅炉出水温度急剧上升与运行压力下相应饱和温度差小于20℃或已发现汽化时；

2.循环水泵与补水泵全部失效时； 3.压力表、温度表及安全阀全部失效时； 4.锅炉元件损坏并危及运行人员安全时；

5.补水泵不断给锅炉补水，锅炉压力仍继续下降时； 6.受热面爆破无法维持出水压力时； 7.锅炉熄火后仍有燃气不断供给时；

五、燃气热水锅炉停炉操作流程 1.按下电控箱“停炉”按钮；

2.燃烧机伺服电机返回初始位置，风门及燃气蝶阀完全关闭； 3.电磁燃气调节阀及安全阀关闭，鼓风机停止转动； 4.确定出水温度低于50℃后，停止循环水泵。5.关闭手动燃气阀； 6.关闭供水阀和回水阀；

7.检查输气管线、水管线、阀有无漏水漏气现象； 8.拉下空气开关；

9.长期不用时，切断锅炉电源.六、司炉工人职责

1.切实执行锅炉房安全管理制度和锅炉安全运行操作规程，正确如实地填写各项运行记录，精心操作，保证锅炉安全运行。2.严格遵守劳动纪律，坚守岗位，服从调度，不违章操作，不做与岗位无关的事。

3.认真做好锅炉、辅机及安全附件的检查工作，保证设备正常运转。4.安全阀一周排水测试一次，锅炉压力表三通旋塞阀每班排水测试一次，确保安全附件完好。

5.贯彻执行清洁卫生制度，保持锅炉房整齐清洁。

6.锅炉在运行中发生危及安全或异常情况时，应采用紧急措施，并立即报告锅炉主管负责人。

7.有权制止任何人违章操作，有权拒绝执行任何人的违章指挥。

8.严格按《燃气锅炉操作规程》操作，并保持锅炉房通风良好，不要紧闭门窗。

9.努力学习锅炉安全技术知识，不断提高操作技术水平。

10.当班如实记录天燃气、水、电的用量，次日8:30上报昨日能源使用情况。

七、锅炉工交接班制度

1.交班司炉人员应在交班前对锅炉运行状况作一次认真全面的

检查和调整，必须具备下列条件方能交班： 1)2)3)4)5)6)7)锅炉燃烧良好、压力、水位、水温都在正常范围。各安全附件、仪表动作可靠，指示正常。辅机运转正常（声音、温度、转速无异常）打扫工作场所，保持整洁。工具和配件存放在指定地点。各项记录填写正确清楚，无遗漏。

交班人员在运行记录簿和交班记录填上姓名。

2.交班人员应口头向接班人员详细介绍本班运行情况，以及发现的问题和注意事项。

3.接班人员应按规定时间提前15分钟到达锅炉房做好准备工作。接班人员需认真查阅交班记录和听取交班情况介绍。4.交班双方应共同检查下列情况： 1)锅炉运行情况：

a)水位表、压力表、安全阀、温度计、高低水位报警器、给水泵、加药泵、加药装置、水处理设备、排污系统等附件、设备是否灵敏、正常、可靠。b)锅炉受热面可见部位是否有鼓包、变形、渗漏等损坏现象。2)交班时如遇事故，应待事故处理完毕后，再办理交接班手续。接班人员应积极协助交班人员处理事故。

3)接班人员在接班前不准喝酒，交班人员发现接班人员喝酒或有病时，应向锅炉主管负责人报告，由负责人采取措施或另行指派合格人员带班。4)接班人员未按时到岗，交班人员应报告锅炉主管负责人，但不得擅自离开岗位。

八、锅炉水质管理制度

1.认真贯彻执行《锅炉安全管理职责》、《锅炉水处理管理规则》和GB1576《低压锅炉水质》。因炉因地选用适当的水处理方法，锅炉外水处理须配备经培训考试合格的专职水处理人员。保证锅炉无垢或薄垢运行，且无严重腐蚀。

2.锅炉给水水质每一天化验一次，交接班时，面对面化验，以监督软水箱是否有硬水或盐水渗入。

3.锅炉的水处理药品要使用指定的药品。

4.锅炉水质每一天化验一次，并注意按规定的浓度补充药液。5.分析化验时间、项目、数据以及采取的措施均应如实做好记录。6.不允许用酸洗除垢代替正常的水处理工作。

7.按水质化验结果进行锅炉排污，以控制好锅炉水水质。

九、锅炉温度设定

1.锅炉温度的设定是为了合理有效的使用能源，降低能源成本，提高运行员工技能。2.温度设定：

1)供暖期间室外温度达到1℃—10℃时，锅炉回水温度不低于36℃。2)供暖期间室外温度达到5℃—0℃时，锅炉回水温度不低于38℃。3)供暖期间室外温度达到0℃—-6℃时，锅炉回水温度不低于42℃。4)供暖期间室外温度达到-5℃—-12℃时，锅炉回水温度不低于45℃—50℃。5)供暖期间室外温度达到-12℃时，锅炉回水温度不低于52℃—58℃。6)适天气情况及时调节温度。

十、供暖期间对室温检测

1.对温检测的目的是为了科学、合理的检测用户室温，来提高供热服务质量，有效的使用能源。2.测温前准备工作： 1)准备好测温仪或测温枪、测温记录本。

2.测温时间：每年的11月15日至次年的3月15日，每日测温两次，上午、下午各一次。

3.测温工具：测温枪、测温仪。

4.测温标准：测量地点的环境温度应为18±2℃，不低于16℃即为合格。5.测温比例：室内温合格率应不低于98％。6.测温要求：

1)要选择供热系统中间和末端具有代表性的楼宇（房间），分别取顶、中、低层不同朝向的房间测量室温。

2)如果房间内采用风机供暖的，应在暖风机启动1小时后再测量室温。3)以下情况不能保证用户室温达到16℃的标准： a)擅自更改暖气设施的（包括暖气片、管道、阀门等）； b)暖气设施被装修包裹在内的； c)擅自更改阳台、门窗的；

d)暖气设施表面有覆盖物的（如衣物等）；

e)用户房间的门窗未能完全关闭的或者门窗部玻璃有破损的； f)室外气温降到日平均 –9℃以下时。

7.测温纪录：测试时要认真做好记录。每日17:00将测温记录上报工程部,次日8:30上报甲方。

篇2：燃气锅炉环保运行方案

3.3 站场工艺流程及功能设置

4、投产组织机构及职责范围 4.1组织机构网络图 4.2人员组成及职责

5、实施计划

6、投产试运前准备与检查 6.1 站场及线路

6.2 上游气源供气及下游管线接收条件 6.3 其他条件

6.4投产所需的主要物资 6.5运营人员进站培训 6.6投产前厂家保驾

7、置换

7.1注氮置换的目的 7.2 注氮要求 7.3置换的方式

7.4氮气置换和检测示意图 7.6置换程序 7.7氮气置换 7.8氮气头的检测 7.9 氮气置换操作 7.10天然气置换

8管线升压期间的检漏措施

9、投产运行 10 投产HSE措施 10.1对组织及人员的要求 10.2对站场及设备的要求 10.3对操作的要求 10.4对车辆、消防的要求 10.5投产期间的风险分析及控制 10.6置换空气、天然气注意事项 10.7注氮的安全要求 11应急处理预案 11.1一般故障及处理 11.2管线小型漏气 11.3站场及线路泄漏气预案 11.4站场及线路防爆预案

11.5天然气中毒的预防措施及急救措施 11.6爆管事故预案 11.7站场防火预案 附件一注氮参数记录表 附件二进气参数记录表 附件三气头到达时间记录表 附件四 管道储气升压记录表 附件五 气头监测记录表 附件六：通讯联系表 附录七：投产外部应急通讯录 附件八：管道投产前检查内容表

1投产范围及条件

1.1 投产范围—线路部分

城南片区10公里中压管线，设计压力为：

；材质为

；其中DN350—5000，DN200—3000，DN110—6000，DN90—3000.1.2 投产范围—站场部分 五里亭LNG气化站一座；其中150立方米储罐2座；设计流量为

立方米/h.1.3 投产条件

城南片区管网已通过柳州市技术监督局监检合格。管道已经过氮气置换。

LNG气化站压力管道、容器也取得柳州市技术监督局监检合格。自动仪表等设备已调试合格。LNG储罐已经过液氮预冷48小时合格； 2编制依据和原则

2.1 编制依据 标准 文件 2.2 编制原则

1、严格按照国家及行业的有关规程、规范和本工程设计文件编制；

6、坚持安全第一，确保管道投产试运安全；

8、注意沿线设备、设施的保护，避免设备损伤，确保管道设备运行安全；

9、组织严密，职责明晰，管理顺畅。3.1工程概况

3.2线路概况（附图）3.3 站场工艺流程及功能设置 储罐 气化

调压、计量、加臭

4、投产组织机构及职责范围

4.1组织机构网络图

4.2人员组成及职责

5、实施计划

6、投产试运前准备与检查 6.1 站场及线路

6.2 上游气源供气及下游管线接收条件 6.3 其他条件

6.4投产所需的主要物资 6.5运营人员进站培训 6.6投产前厂家保驾

7、置换

7.1注氮置换的目的 7.2 注氮要求 7.3置换的方式

7.4氮气置换和检测示意图 7.6置换程序 7.7氮气置换 7.8氮气头的检测 7.9 氮气置换操作 7.10天然气置换

8管线升压期间的检漏措施

篇3：调整锅炉运行以适应环保改造

中国是一个以燃煤为主的发展中国家, 能源构成以煤炭为主, 煤炭消耗量占一次性能源消费量的70%以上。随着经济的快速发展, 煤炭的消耗量不断加大, 因为燃烧所造成的大气污染也日渐严重, 氮氧化物 (NOX) 污染是室外大气污染物之一。因此“十二五”期间国家把NOx减排作为重要指标进行考核, 减排NOx对控制大气污染有着非常重要的现实意义。为积极响应国家政策, 满足新的环保排放标准, 绝大多数热电厂进行了锅炉低氮燃烧器的改造。

二、改造成效及带来问题

低氮燃烧器改造后, NOx降低效果显著, 但也随之带来了以下相关问题:一是升降负荷时主汽压力反应滞后, 在投CCS的情况下, 容易引起超温、超压, 负荷稳定时压力也不稳定;二是负荷响应能力差, 负荷速率最高只可设定10MW/min;三是运行中减温水量大, 主汽减温水量平均增加约50t/h, 再热器减温水量增加约2t/h;四是升降负荷过程中后屏过热器和末级再热器易超温, 而且超温幅度大;五是所有二次风门全部手动调节, 严重影响燃烧调整的及时性;六是低负荷再热汽温较低, 经过调整有一定提高, 但较改造前仍低10℃左右。以上问题严重威胁机组的安全稳定运行, 且经济性也很差, 不能满足运行要求, 而问题中的1、2、4条均为第5条问题导致。

三、解决方案

通过认真分析低氮燃烧器的燃烧原理和现场实际存在的问题, 在极短时间内找出其症结, 从运行培训管理、燃煤掺烧管理、燃烧优化和实现自动、指标竞赛制度、绩效管理、吹灰制度和运行分析制度等方面采取了一系列的措施, 并对相关制度重新进行了修定, 率先解决了低氮燃烧器改造后存在的全部问题, 保证了环保改造后机组的安全、经济、环保运行。以上措施的采取从管理角度更深一步讲, 具有实时性、高效性, 打破了火电厂习惯性的管理模式, 并具有较高的科技含量, 促进了运行管理水平的提高。

四、采取的措施

低氮燃烧器虽然仍是燃烧器, 但与原来的燃烧器原理差别较大, 因此分析实际运行存在的问题后, 采取了以下具体措施。

(一) 所有二次风门实现全自动跟踪调节。SOFA风门的自动完全是从无到有的创新性实现。

(二) 组织进行燃烧调整。

燃烧调整主要是针对低氮燃烧器的原理展开, 即炉膛出口NOx排放在满足设计的前提下, 增加主燃烧区域的风量, 尤其在升降负荷期间, 从而保证主燃烧区域煤粉的燃烧和水冷壁及其他受热面吸热比例的分配。具体措施是:一是适当减少燃尽区域的二次风量, 在满负荷由原来投入六层改为投入四层, 低负荷由原来的五层改为三层;二是提高大风箱差压, 从而增加了主燃烧器区域的送风量;三是调整燃尽风水平摆角, 解决烟温和汽温偏差;四是低负荷适当增加送风量, 达到提高再热汽温的目的;五是改变配煤掺烧方式, 解决负荷响应速度和防止锅炉受热面高温腐蚀的问题。

(三) 进行相关自动优化。

自动优化主要是送风自动、二次风门和燃尽风自动、CCS自动、一次风自动、磨煤机加载力与热风调门自动的优化。

(四) 进行风门开度调整。在升降负荷时采取瞬间增减主燃区二次风门开度的方法满足运行调整的要求。

(五) 改变煤种掺烧方式。

掺烧方式的改变主要是考虑机组的负荷调节能力。在掺烧时, 将热值高的煤种应用于A磨和F磨, A磨掺烧热值和挥发份较高的煤种有利于主汽压力的适时升高或降低, 增强机组的负荷适应能力, 应用于F磨主要是考虑挥发份较高的煤种易于快速燃尽, 避免产生还原性的CO, 导致高温腐蚀。

(六) 吹灰方式的优化。

低氮燃烧器实现了分级燃烧, 由于主燃烧区域风量的减小而导致整体炉膛温度降低, 从而减缓了水冷壁的结焦, 因此水冷壁吹灰由原来的每日两次改为一次, 烟道吹灰主要取决于空预器入口烟温和低温过热器出口汽温。

(七) 完善运行指标管理。

随着低氮燃烧器的改造和环保指标的严格要求, 为促进运行人员加强调整, 规范运行管理, 将炉膛出口NOx的浓度、喷氨量列入小指标竞赛;引风机耗电率加大得分比例, 通过规定提高了运行人员的调整水平, 保证低氮燃烧器等设备改造后锅炉的安全经济运行。

(八) 完善运行分析制度。

以前的运行分析基本是由专业或班组完成, 专业的分析仅有专业性, 而没有系统性。现在分析的内容是针对现场出现的综合性问题或涉及系统较为复杂且多个专业交错的内容进行分析, 每月必须进行一次。

(九) 完善绩效管理考核制度。

发电部的绩效管理主要是针对运行中存在的问题和事故的避免进行考核和奖励的。但随着电厂运行方式的调整和设备改造的进行, 有些需要完善, 于是借着本次环保改造的机会, 编制了机组运行调节性能 (Kp) 值的考核管理办法, 环保指标的考核管理办法, 根据现场实际修编了运行参数的考核管理办法。

五、具体成效

(一) 减少锅炉超温超压次数, 保证机组安全稳定运行。

经过一系列工作的开展, 超温超压次数明显减少, 有力保证了锅炉的安全稳定运行, 且运行中在负荷稳定的情况下压力趋于稳定。

(二) 提高了机组调节性能, 降低了煤耗。

因进行规范化管理和燃烧调整, 再热汽温平均提高了5.6℃, 可降低煤耗0.51g/kwh;通过优化吹灰方式, 全天可少进行吹灰62根次, 节约主蒸汽4.23吨, 可降低煤耗0.053g/kwh;经过燃烧调整, 主汽压可严格按照滑压曲线进行, 可提高主汽压0.17MPa, 煤耗降低0.28 g/kwh;减温水量降低52t/h, 可降低煤耗0.624g/kwh。综合考虑实际可降低煤耗1.467g/kwh, 全年单机按37亿kwh计算, 可节约标煤5427.9吨, 节约燃料费。

(三) 实现了燃烧调整的全自动。

像送风自动、CCS自动、一次风自动、磨煤机加载力与热风调门自动以前一直投运, 只是在低氮燃烧器改造后有针对性地进行了优化。而燃尽风门和二次风门的全部自动化, 与其他低氮燃烧器改造的电厂相比, 具有创新性和前瞻性, 为其他电厂自动的实现提供了依据。

(五) 创新性地规范了运行管理。

通过完善运行分析制度、绩效考核制度和指标竞赛制度, 规范了运行操作, 调动了大家的工作积极性。

六、结语

篇4：燃气锅炉环保运行方案

关键词：燃气锅炉;运行控制;远程监控系统

我国作为二十一世纪最有发展潜力的发展中国家之一，快速地发展工业经济是目前我国所面对的重大历史任务。由于我国曾经长期处于以农业经济为主的状态，工业基础较为薄弱，在能源的利用上还存在许多不成熟的地方。过去一味地追求工业发展的速度一度造成我国环境的严重污染。近年来，随着经济可持续发展方针的推进，我国在能源消耗结构和能源的利用方面都有了很大的改进。锅炉作为我国工业生产重要的能源供给器材，其燃料的选择以及最大化的利用一直都是非常重要的问题。随着近几年燃气锅炉的出现，锅炉的应用也逐渐变得更加环保和经济。但是我国的燃气锅炉仍然存在着不少的问题。

一、我国锅炉控制系统发展的不同阶段

控制系统是一台锅炉运行的核心与关键，其由程序点火，连锁，保护，运行控制，还有热工参数的检查。测试，显示等组成。其中，运行控制是对锅炉内水的温度和相应的水的位置的控制。我国的锅炉控制系统在新中国成立初期，工业还比较落后的时候，主要是依靠工作人员的操作，这样简单的手工劳动既不能良好地控制锅炉还存在较大的安全隐患，且完全无法达到自动化。后来随着技术的不断改善我国又出现模拟控制系统，计算机控制系统等逐步地实现了锅炉控制系统的自动化，节省了大量的人力，且锅炉的控制也变得较为精确与安全。但是，计算机系统对锅炉的控制也有其局限性，它一般只适用于较大的锅炉，对于小容量的锅炉往往就无法进行很好的控制。

二、关于锅炉系统中热量平衡的分析

（一）热量平衡的概述

为了达到节约资源，保护和环境的目的，在工业生产中对能量输出与输入的控制就显得非常的重要了。所谓的热量平衡，就是在锅炉运行的过程锅炉热量的输出与输入是相等的，呈现出一种平衡的状态。在锅炉运行的过程中，一般来说它的热量供给主要是由燃料完成（在没有预热的前提下），但是锅炉输出的热量就有很多的组成部分，其中包括锅炉内水体的吸热量，不完全的燃烧损失等。

（二）影响热量平衡的因素

前面就有提到过热量的平衡是输出与输入的平衡，一般来说输入的热量较为稳定，受外界因素的影响较小，但输出的热量由于组成较为复杂且不稳定，如果不加以控制就很有可能会降低锅炉的效率，造成能源的浪费。例如，像是炉水和循环水的吸热量主要就会受到其水体的质量，比热容，水体温度的变化幅度等方面的影响。而不完全燃烧损失（未燃尽的燃料所造成的热量损失占输入热量的比重）主要是受过量空气系数的影响，这项损失如果不加以控制将会很大程度上降低锅炉的效率，造成浪费。除此之外，还有散热损失，排气损失等，这两类一般都是与进气的数量和过量的空气系数有关。

综上所述，影响锅炉效率的最大的两个因素便是锅炉运行过程中进气的数量和过量空气系数，只有严格地控制好进气的数量并且寻找出合适的过量空气系数，锅炉输出的热量才会呈现出一个稳定的状态，锅炉的效率才会达到最优。

三、控制系统的合理设计

（一）选择合适的系统

目前，我国工业生产中运用地最多的一种控制系统就是可编程控制器，它是目前同类产品中较新也是性能较好的控制系统，它具有实用性较强，操作技术要求低，自我维护的功能较强等优点，因此运用较广。除此之外，常用的控制系统还有工控机和单片机控制系统。其中单片机出现较早，曾经在市场上也运用地较为广泛，后来随着技术的革新，单片机控制系统由于其自身性能的局限性，逐渐失去了市场，虽然价格较为便宜，但始终无法满足市场的需求，目前主要应用于仪表领域。工控机控制系统虽然比起单片机在性能上有所改善，但是其仍然存在着实用性不强，可靠性不高，自我维护的功能弱，操作太过复杂等缺陷。但是其在运算，数据的储存等方面却比可编程控制器更有优势。

综上所述，为了实现控制系统的最优选择，我们可以选择工控机控制系统和可编程控制器相结合的方式，既利用了工控机在数据运算，储存方面的优势又利用了可编程控制器在性能上的优越性。

（二）控制系统硬件的构成

控制系统的硬件设计是控制系统运行的核心，所以其设计的合理性与科学性就显得尤为重要了。一般来说，包括了上机位的监控结构，下机位的运行控制结构以及执行结构。上机位那一部分主要负责锅炉运行的监测，一般由计算机来完成。这也就是上面说提到的关于工控机和可编程控制器结合时工控机负责的部分。下机位的部分，一般是对锅炉的运行进行控制和执行相应的操作，也就是可编程控制器负责的部分。下机位运行控制结构主要包括了可编程控制器，D/A和A/D模块，人机界面等。执行系统主要由变频器，水泵，风机，电磁阀等部分组成。这些都是硬件系统中不可缺少的组成部分，对锅炉的运行控制有着非常重要的作用，因此，在设计的过程一定要注意其科学性和严谨性。

（三）控制系统的软件设计

为了使硬件系统既能够独立地完成各部分的工作，又能够相互协作，软件系统的设计一般都是按照上下机位互相协作的设计思路来完成的。它包括了上下机位两个部分的设计，上机位主要是由计算机组成，由工作人员来操作。因此，这个部分的设计主要是方便工作人员的操作，包括了一些监测软件，记录软件，数据查询的软件。

四、结语

综上所诉，锅炉的运行控制包括控制系统，硬件软件等多个方面，无论是哪一个方面其对锅炉的运行都有着非常重要的影响，所以每个环节都必须得到相应的重视。只有近乎完善的锅炉运行控制系统和远程监控系统，才能够保证锅炉运行效率的有效提高，能源利用的最大化。从而促进我国经济的可持续发展。

参考文献：

[1]徐秉刚.燃气锅炉控制原理及故障处理[J].科技传播，2013 （1）： 165-166.

[2]曹勇.燃气锅炉的节能运行控制分析[J].科技风，2015，（6）：13-13.

篇5：燃气锅炉环保运行方案

案

锅炉烟尘污染环保专项整治实施方案

为贯彻落实《中华人民共和国大气污染防治法》和市政府河政秘〔〕53号文件精神，切实解决我区城区锅炉烟尘污染问题，提高大气环境质量，改善居民生活环境，按照河政办〔〕88号文件要求，结合我区实际，区政府决定在我区城区范围内开展锅炉烟尘污染整治环保专项行动，实施方案如下：

一、组织领导

1、成立“河东区城区锅炉烟尘污染整治环保专项行动领导小组”，组成人员如下：

组长：李超区政府副区长

副组长：李琨区政办副主任 尹伟区环保局局长

成员：蒿海艇区经委纪检组长 李永民区公安分局副局长 秦辉区技术监督分局副局长

顾涌泉区安全生产监督管理局局长 武亚东区工商分局副局长

武春付向阳街道办事处党委委员 马秀洲河东街道办事处副主任 任大明新华街道办事处党委委员 姚红军区环保局副局长

2、领导小组下设办公室，办公室设在区环保局，姚红军同志兼任办公室主任。

二、职责分工

各成员单位要切实重视烟尘整治工作，确保工作顺利开展。各成员单位职责和任务，具体分工为： 区环保局：

1、牵头协调烟尘整治联合执法活动；

2、对烟尘污染基本情况调查摸底；

3、负责环境违法问题的查处和整改措施的落实；

4、掌握和通报烟尘整治工作进展情况；

5、负责区直单位锅炉烟尘污染整治工作。

区经委：

负责监督检查应淘汰的落后生产能力、工艺及产品，并依法提请区政府予以关闭、取缔。区质监分局

负责对锅炉安装、使用、检验、改造等监督管理，以及锅炉操作人员的资格考核。

区安全生产监督管理局

加强锅炉使用单位安全生产监管，促使锅炉使用单位完善安全生产条件，避免或减轻安全事故。区工商分局

对申办或年审营业执照的锅炉使用单位，严格进行核查。区公安分局

保障烟尘整治专项行动顺利开展，制止暴力抗法事件。

三、烟尘污染整治要求

1、按照国家经贸委《淘汰落后生产能力、工艺和产品的目录》规定，“－吨/时立式水管固定炉排锅炉”应予淘汰，由经贸部门实施；

2、经检验、检测，达不到安全要求的锅炉禁止使用，没有合法操作使用证件的司炉工不准上岗，由质监部门实施；

3、对现有1蒸吨以下的燃煤锅炉，必须改油、改气、改烧无烟煤，1蒸吨以上燃煤锅炉，还必须配套使用除尘设施，以确保烟尘和噪声符合国家排放标准；今后，热电厂供热范围外新建或更换的1蒸吨以上燃煤锅炉，必须严格执行环境影响评价和“三同时”制度，由环保部门监督实施。

4、对办理营业执照的锅炉使用单位，没有依法进行环境影响评价、未经环保部门审批同意的，工商部门不予办理营业执照或营业执照年检；

5、根据锅炉使用单位的具体违法情节，由具有相关行政处罚权的单位依法予以处罚；

6、各成员单位要组织本单位执法人员认真开展执法检查，并积极参加联合执法检查活动。执法人员要文明执法、严格执法，采取积极稳妥的工作方法，以说服教育、引导为主，防止出现过激行为，保持社会稳定。各成员单位要加强联系，协调配合，互通信息，建立健全违法案件移送制度，确保烟尘整治专项行动的顺利进行。

四、实施时间

篇6：燃气锅炉环保运行方案

与燃烧运行优化系统

广州市峻宇计算机科技有限公司

2008年6月

一、概述

目前国内火电厂入炉煤质的监测主要采用取样、秤重、烘烧、灼烧、氧弹分析等手段与方法，一个煤样从取样到提供分析结果往往需要几个小时，具有严重的滞后性，煤质采样分析结果往往不能反映锅炉的实际入炉煤质，不利于锅炉的燃烧运行调整，影响锅炉运行的安全性和经济性。

火电机组的运行经济性最终体现在发电煤耗上。由于缺乏对入炉煤热值的在线监测，无法进行连续的热值统计和实时发电煤耗计算。不利于机组运行经济性分析，以及节能降耗措施的实施与评估，也不能适应未来竞价上网运行机制的要求。

电站锅炉入炉煤质在线监测与燃烧运行优化系统CQMS采用先进的人工智能神经网络技术，利用电厂常规的煤质分析数据和锅炉运行历史数据，建立煤质在线监测数学模型，通过锅炉运行数据分析计算入炉煤质，实现入炉煤质的在线软监测，并进一步实现燃烧运行优化，在线指导锅炉燃烧运行调整。

二、系统功能

1．入炉煤的热值及工业成分在线软测量

入炉煤质的变化最终会反映在锅炉的运行参数数据中。在锅炉系统结构不变的条件下，锅炉运行参数与入炉煤质之间有着复杂的内在关系。CQMS利用电厂常规的煤质分析数据和锅炉运行历史数据，采用人工智能神经网络技术，建立锅炉运行参数与入炉煤质之间的关系模型，实现煤的热值、挥发份、灰份和水份的在线监测。根据煤质量监测结果对煤的着火及燃烧稳定性和煤的燃尽特性进行在线分析。

系统以一段时间内（如5分钟，时间可调整）的移动平均值提供入炉煤质监测结果，并以曲线方式显示，便于用户监视入炉煤质的变化趋势。2．煤质变动异常警示

燃烧工况的异常往往是由于入炉煤质变化，而运行人员未察觉，未能进行及时的燃烧调整引起的。系统对入炉煤质的变化趋势进行监测，当入炉煤质变化幅度达到预警值时向用户报警，以提醒运行人员加强燃烧监视与调整，避免燃烧恶化影响锅炉运行安全。3．实时性能计算

系统基于入炉煤质软测量，实时计算锅炉效率及机组实时发电煤耗。可根据用户的要求进行热值统计、班组考核和实时发电成本计算。4．燃烧优化操作指导

锅炉的负荷和入炉煤质对燃烧工况有很大影响，随着负荷和入炉煤质的变化，运行人员应及时进行燃烧调整，才能获得最佳的运行炉效。系统根据锅炉运行历史数据，在线分析当前负荷和入炉煤质工况条件下，各种燃烧运行方式的经济性，从而找出最佳的燃烧运行参数（如最佳烟气含氧量等），提供给运行人员作燃烧调整参考。5．系统自适应

本系统是采用人工智能神经网络技术，根据锅炉运行数据来建立煤质计算模型的。随着时间的推移，锅炉设备运行特性以及现场测点精度会有变化。为解决这些变化对系统产生影响，采用自适应技术，根据最新的锅炉测点数据，在线自动完成对煤质监测模型的校正，保证本系统能适应锅炉运行条件的变化，使监测系统长期可靠有效。

6．使用安全、投资小、运行维护成本低

煤质监测分硬件测量和软测量两类。硬件测量一般要在现场安置放射源，对人身安全有隐患。另外，硬件测量系统价格昂贵，后期的运行维护成本高。近年来，人工智能技术的发展为煤质的软测量提供了一个有效途径，由于其使用安全、投资小、运行维护成本低，正在为工程应用所接受。

三、系统实施方案 1．系统结构

系统配置一台计算机通过网络与SIS或DCS连接，获取机组实时数据。CQMS计算机与SIS或DCS的数据通信是单向的（系统只读数据不写数据），以保证SIS或DCS的运行安全。电厂应提供SIS或DCS的网络数据通信接口软件（模块）。CQMS计算机将计算结果通过网络发送到客户端，供用户监控使用。2．数据采集

根据电厂提供的SIS或DCS的网络数据通信接口，开发数据采集软件，并到现场安装，采集1-2个月的机组运行实时数据，同时电厂提供数据采集期间的入炉煤质分析数据（化学车间提供）。3．建立模型及软件集成

根据所采集到的数据建立初始监测模型，在此基础上进行应用系统软件集成，需1-2个月时间。4．系统现场安装试运行

系统到现场安装，并进行调试、完善、试运行。5．系统验收

与电厂讨论确定系统验收条件和方法，并对系统进行测试验收。

四、经济效益分析 1．直接经济效益

锅炉的运行经济性与司炉的燃烧运行经验密切相关。不同司炉的运行水平客观上存在差异，即使是同一司炉，受主观因素的影响，在不同的时间，其运行水平也可能存在差异，因此凭经验进行的锅炉燃烧调整操作具有一定的随意性。

司炉的燃烧运行经验蕴涵在锅炉运行数据中。本系统具有燃烧优化功能，能根据锅炉运行历史数据，在线分析出不同负荷、不同入炉煤质工况条件下，最佳的燃烧运行参数（如最佳烟气含氧量等）。其实质就是从锅炉运行历史数据中提取运行水平较高的司炉的运行经验。以某电厂300MW机组为例，对同一负荷、同一入炉煤质工况，锅炉运行效率最大相差约0.6%，预计通过燃烧优化可提高锅炉的整体运行水平，炉效可提高约0.3%，年节约标煤2139.9吨，年直接经济效益128.4万元。

以某电厂300MW机组设计参数为依据，炉效提高0.3%的经济效益估算如下：

1．100%负荷耗煤133.89T/H，煤热值为20306KJ/Kg，炉效为91.32%，折算成标煤，年耗标煤为：

B=133.98*24*365*20306/29270=814227.5吨标煤/年

2．考虑80%的负荷率，炉效提高0.3%节省标煤为：

B0.8B0.80.3814227.52139.9吨标煤/年

91.323．平均标煤价格按每吨600元计算，年节约燃料费用为：

600*2139.9=128.4万元/年

2.间接经济效益

近年来，由于动力煤供需关系失衡，导致许多电厂锅炉入炉煤质波动较大且频繁。由于缺少入炉煤质的在线监测，运行人员很难根据煤质变化及时进行燃烧调整，导致锅炉燃烧效率降低，甚至燃烧工况恶化，威胁锅炉运行安全。本系统对入炉煤质的变化趋势进行监测，当入炉煤质有较大变化时，及时提醒运行人员注意，加强燃烧监视与调整，必然会提高锅炉运行效率，避免燃烧恶化导致事故发生，产生较大的经济效益。

由于煤炭价格的上涨，各电厂对机组运行的经济性日益重视。机组运行经济性最终体现在发电煤耗上。本系统基于入炉煤热值在线监测，可进行连续的热值统计和实时发电煤耗计算，必将对机组运行经济性分析，节能降耗措施的实施与评估，具有较好的推动作用，产生较大的经济效益。另外，本系统的实施对未来电厂竞价上网也具有重要的意义。

五、CQMS应用实例

应用实例为1025t/h中间储仓式乏气送粉双炉膛结构四角切圆燃烧锅炉，四层一次风（甲、乙、丙、丁），五层二次风（A、B、C、D、E），两层燃烬风（OFA、OFB）。

下面两图为煤质软测量测试结果。共取了160个工况点，蓝线为煤质实验室分析值，绿线为软测量值。煤的热值测量标准差为0.543MJ/Kg，平均相对误差为2.5%，挥发分测量标准差为0.725%，平均相对误差为2.9%。可以看出，软测量结果能很好反映煤质的变化趋势，足以满足锅炉燃烧运行调整的需要。需要指出的是，在实际使用过程中，由于神经网络的特点，随着神经网络样本数据的增多，模型的计算精度会进一步提高。

煤的低位热值软测量结果

篇7：燃气锅炉 经济节能环保首选之一

豫鑫燃气锅炉官网：

改革开放以来，我国的工业发展很快，大众的生活也越来越好。可是，近几年,大量的工业废气、机动车尾气以及扬尘扬沙带来的环境污染，使得我国大中城市的大气环境质量状况越来越差。城市上空常常雾霾紧锁，给人们的生存健康带来了极大的威胁。目前环境治理已经成了从中央到地方各级环保部门重点主抓的问题。

要治理工业废气的排放需要从源头抓起，用节能环保的燃气锅炉替代燃煤锅炉，是快速直接地根本解决工业废气排放的最有效方法。现在，很多以前使用燃煤锅炉的公司企业都需要订购燃气锅炉进行升级改造。针对燃气锅炉的这一生产销售新情况，近日，记者来到了安阳豫鑫锅炉有限公司进行了采访了解。

原来，安阳豫鑫锅炉有限公司是国家定点生产锅炉和压力容器的专业制造企业，已有四十多年锅炉和一、二、三类压力容器制造历史。拥有A级锅炉生产许可证和一、二、三类压力容器设计、制造许可证资质。多年来，豫鑫锅炉有限公司一直坚持以质量求生存，以科技求发展，以人为本的企业经营理念，拥有雄厚的人才优势和开发实力，技术设备先进，生产的锅炉及压力容器系列产品畅销海内外。

目前，治理环境污染，改善空气质量刻不容缓。豫鑫锅炉有限公司根据这一新的市场需求，反应迅速，积极进行研发和创新，在第一时间推出了面向各个生产企业的多种规格的燃气锅炉和其他多个类别的环保型锅炉。豫鑫锅炉有限公司的燃气锅炉推出至今，受到了各个生产企业的广泛好评，客户来访不断，订单直线上升。

针对节能环保的豫鑫燃气锅炉的持续旺销，记者还做了重点了解。与其他锅炉相比，豫鑫燃气锅炉采用的是湿背、波形炉胆结构，受热面中心对称布置，使锅炉的受力和膨胀更合理；合理的受热面积又保证了良好的水循环和热交换，使传热效果达到最佳状态，提高了锅炉热效率。

豫鑫燃气锅炉采用的全对接焊缝湿背式结构，避免了后墙受高温烟气损坏，更确保锅炉可靠运行；燃烧室采用波形炉胆，有效的降低了锅炉的热应力，提高了锅炉的安全性和使用寿命；选用国际著名品牌燃烧器和先进的全自动控制系统使锅炉燃烧更稳定、操作更方便、运行更安全可靠。

篇8：燃气锅炉环保运行方案

黄埔电厂5#、6#机组是国产1025t/h直流锅炉, 已投产接近2 0年, 由于当时设计水平较低, 加上一直没有进行大的节能改造, 所以锅炉效率相对较低, 严重影响电厂的经济效益, 在日益激烈的电力市场中处于极为不利的位置, 有必要对锅炉燃烧进行优化, 提高锅炉运行经济性。5#、6#炉分别在2 0 0 7、2 0 0 8年大修时进行低NOX燃烧改造, N OX排放从6 7 0 m g/m 3大幅下降至4 5 0 m g/m 3, 但对比先进电厂还有一定差距, 有必要对锅炉燃烧进行优化, 同时也可为在筹建烟气脱硝奠定良好的基础。

1 设备简介

黄埔发电厂5#、6#锅炉采用上海锅炉厂设计生产的亚临界压力中间再热U P型直流锅炉, 该炉为Π型布置、单炉膛、四角切圆燃烧、燃用烟煤、固态排渣、全悬吊结构、露天布置, 配上海汽轮机厂 (N300-165/535/535) 3 0万千瓦汽轮发电机组。

炉膛按正四角布置燃烧器, 煤粉燃烧器为直流式喷燃器, 渣油燃烧器为气泡雾化型油枪, 每组燃烧器由1 2层喷嘴组成, 其中煤粉燃烧器5层, 二次风喷嘴7层 (3层渣油燃烧器分别装于第2、3、5层二次风喷嘴中) , 一、二次风间隔布置, 一、二次风切圆采用双切圆布置, 理论切圆直径为φ1175、φ731mm, 5#、6#炉分别在1 9 9 4、1 9 9 5年大修时进行一次风喷嘴“反切”5°的改造, 以消减炉膛出口残余旋转、减少两侧烟气温差及实现“风包粉”燃烧、减少炉膛结焦、高温腐蚀;分别在2 0 0 7、2 0 0 8年大修时进行低氮燃烧的改造:采用深度空气分级燃烧技术, 在锅炉标高3 1.7 m处布置三层燃尽风喷口 (垂直空气分级燃烧) , 由原二次风箱引出, 同时将部份二次风喷口面积改小, 并使用偏置二次风技术, 各二次风正切一定角度 (水平空气分级燃烧) , 起保护水冷壁作用。制粉系统采用钢球磨煤机中间储仓式、热风送粉, 制粉乏气作为三次风在燃烧器上部分两层八个喷嘴从前后墙送入炉膛, 三次风切圆也为双切圆布置, 理论切圆直径为φ6 9 3、φ7 4 9 m m。

2 分析降低NOX排放量、提高锅炉效率的方法

2.1 降低NOX排放量的方法

锅炉燃烧生成的N OX按其生成机理, 可分为热力型N OX、快速型N OX、燃料型N OX。热力型N OX是指燃烧时空气中的N2在高温下氧化而生成的N OX;快速型N OX是指燃料挥发份中的碳氢化合物高温分解形成的C H自由基撞击N2分子生成C N类化合物, 再进一步以极快的速度与氧化合而生成N OX;燃料型N OX是指燃料中的有机氮化合物在燃烧过程中氧化生成的N OX。

热力型N OX的生成与温度有极大关系, 当温度超过1 5 0 0℃时, 热力型N OX的生成快速增加, 当温度超过1 6 0 0℃时, 热力型N OX占总的N OX的2 5%～3 0%;快速型N OX占总的N OX的量较少, 一般只有5%;燃料型N OX是生成N OX最主要型式, 占总的N OX的6 0%～8 0%, 受过量空气系数影响较大, 随着过量空气系数α的增大而增加, 而且与挥发份的关系较大, 当α<1时, 随着挥发份的增加, 燃料型N OX的生成量减少, 当α>1时, 随着挥发份的增加, 燃料型N OX的生成量增加。燃料型N OX由挥发份N OX和焦碳N OX组成。

挥发份N OX是组成燃料型N OX的主要部分, 由挥发份中有机氮氧化而成, 主要在燃烧的初始阶段形成。如果在燃料的着火阶段形成富燃贫氧区, 则由于氧浓度低、挥发份中氮不容易转变为N OX, 而且燃料在着火阶段停留时间延长、挥发份中氮化合物有充足时间发生还原分解和复合反应使N OX的排放量减少, 所以可通过运行工况的改变来控制燃料和空气的混合程度达到降低挥发份N OX生成量的目的。焦碳N OX生成量随α值上升而增加, 但其增加速率与挥发份N OX比慢好多, 而且随温度升高而增加, 主要是在火焰的尾部生成。

由上所述, 降低N OX的关键是降低挥发份N OX, 要求在燃料的着火阶段形成富燃贫氧区, 使燃料中的有机氮在其中尽量挥发, 利用在氧气不足的状况下转化为稳定的N2的特性, 达到降低N OX的目的。当α=0.6～0.7时, 有机氮对N2的转化率最高, 对N O的转化率最低;煤粉提前着火可以扩大富燃料的还原区和延迟煤粉与二次风的混合, 对降低N OX排放起相当大的作用。由于氧量降低, 燃料燃烧速度降低, 火焰拉长, 使主燃区温度有所降低, 也有利于降低热力型N OX和焦碳N OX。

同时, 考虑到制粉系统的三次风影响。对于中储式、热风送粉制粉系统, 由于三次风布置在主燃区上面, 对于垂直空气分级燃烧系统, 也就是布置在还原区中, 三次风中煤粉含量较少, 属于贫燃富氧射流, 三次风的投入, 降低N OX转化为N2的还原作用, 使空气分级的N OX控制难度增加, 所以应尽量减少三次风量。

2.2 提高锅炉效率的方法

影响锅炉效率的主要损失是排烟热损失、机械不完全燃烧热损失。

排烟热损失是锅炉各项热损失中最大的一项, 是影响锅炉效率的主要因素。排烟热损失是由于锅炉排烟带走了一部分热量造成的热损失, 影响排烟热损失的因素是排烟量和排烟温度。5#、6#炉设计的排烟温度是1 3 1℃, 比先进机组1 1 0～1 2 0℃明显偏高, 而实际运行中排烟温度更高, 夏天时高达1 5 0℃;设计的氧量为4%～6%, 在满负荷运行时氧量为4.5%左右, 同样比先进机组3%以下氧量明显偏高, 所以通过降低过量空气系数、减少排烟量和进行锅炉燃烧优化、降低排烟温度是减少排烟热损失、提高锅炉效率的有效方法, 同时也可以降低送、引风机和增压风机耗电率。

机械不完全燃烧热损失是由于飞灰和炉渣中含有未完全燃烧的碳造成的热损失, 也是影响燃煤锅炉的主要损失之一, 5#、6#炉设计的飞灰可燃物含量是4%～6%, 经多年的燃烧调整后, 现在已经降至3%, 所以进行锅炉燃烧优化是减少机械不完全燃烧热损失的主要方法, 通过锅炉燃烧优化可以防止低氧燃烧后飞灰可燃物升高。

3 低氧燃烧的可行性分析

由上面所述, 降低氧量运行是降低N OX排放量、提高锅炉效率的主要方法, 但可能造成燃料不完全燃烧增加, 引起机械不完全燃烧损失增大, 同时在水冷壁附近形成还原性气氛, 降低飞灰的熔点, 引起炉膛结焦, 当燃料中含硫量增大时, 还会造成水冷壁高温腐蚀, 由于对锅炉的安全运行影响很大, 所以对降低氧量运行应慎重, 应根据炉内空气动力场、水冷壁结焦及高温腐蚀原理分析低氧燃烧对锅炉的影响、确定低氧燃烧的可行性。

5#、6#炉已进行一次风喷嘴“反切”5°的改造和低氮燃烧改造 (采用“偏置二次风技术”) , 达到炉内“风包粉”燃烧模式, 并延迟二次风与一次风混合时间, 一方面有利于一次风与高温烟气的混合, 强化着火前的吸热, 有利于煤粉提前着火、降低机械不完全燃烧损失;另一方面二次风在水冷壁附近形成氧化性气氛, 避免还原性气氛直接与水冷壁相接触, 从而有效防止结渣和高温腐蚀, 保护了锅炉水冷壁。

一次风反切和低氮燃烧改造使炉内燃烧合理, 只要配合进行相应的燃烧优化调整, 就可以采用低氧燃烧运行, 以降低N OX排放量、提高锅炉效率, 但具体氧量值需经试验确定。

4 低氧燃烧、锅炉燃烧优化试验原则

为确保降低氧量后锅炉的安全运行以及降低N OX排放量、提高锅炉效率的效果, 采用逐步降低氧量试验方法, 在试验时结合进行燃烧优化调整, 并制定低氧燃烧、锅炉燃烧优化试验原则:

(1) 以降低主燃烧区的氧量为主, 维持燃尽风门、下部二次风门开度不变, 关小其余二次风门开度, 形成“缩腰型”布置, 将火焰压制在中间进行燃烧, 有利于降低飞灰、炉渣可燃物, 并在燃料的着火阶段形成富燃贫氧区, 在还原区减慢上升速度, 延长在还原区的停留时间, 有利于N OX的还原, 降低N OX排放量。

(2) 二次风箱与炉膛压差保持在600～800Pa, 保证二次风的强度, 一方面延迟与一次风的混合时间, 有利于N OX的还原;另一方面可在水冷壁形成一层保护层 (氧化性气氛) , 防止水冷壁结渣和高温腐蚀。

(3) 在确保煤粉喷嘴不结焦、烧坏前提下, 适当降低一次风率、提高一次风温、减少周界风量, 有利于挥发份提前析出、着火提前, 使煤粉在着火阶段停留时间延长、挥发份中氮化合物有充足时间发生还原分解和复合反应, 使N OX排放量减少, 同时有利于煤粉完全燃烧, 降低机械不完全燃烧损失。

(4) 每次降低氧量运行, 通过1 0天时间对锅炉结焦、锅炉效率、飞灰可燃物、供电煤耗、N OX的排放量进行跟踪, 以检验降低氧量运行的效果, 并决定是否继续降低氧量运行。以氧量2.5%作为试验的极限。

(5) 进行制粉系统优化试验, 寻找磨煤机最佳组合方式, 减少N OX排放量和飞灰含碳量, 提高锅炉热效率。

5 低氧燃烧、锅炉燃烧优化试验的实施

5.1 制粉系统优化试验 (制粉系统组合运行方式对低氧燃烧的影响)

我厂采用中储式、热风送粉制粉系统, 三次风粉进入炉膛, 对低氧燃烧产生一定的影响。我厂共配备A、B、C、D四套制粉系统, 在煤质满足规定要求等一般情况下, 三套制粉系统就可以维持3 0 0 M W负荷, 一套制粉系统作为备用和轮换。在极少情况下, 要开出四套或者两套制粉系统满足负荷需要。经过一些试验分析, 在上述两种情况下, N OX排放量都是比较高的, 且这种情况也不经常出现, 所以, 在此讨论运行三套制粉系统时, 对低氧燃烧的影响。

以6#炉试验, 三套制粉系统各有如下组合方式:A B C、A B D、A C D、B C D。通过制粉系统优化试验, 得出这四种组合方式下, 锅炉燃烧情况的变化, 如表1所示。

%

通过试验, 从表1中可以看出, 当运行B C D组合时, N OX排放量最低, 但是在飞灰含碳量较高, 锅炉的热效率最低, 氧量也较大。运行A C D组合时, 氧量最低, 但是N OX排放量最大, 锅炉热效率也较低。运行B C D组合时, N OX排放量较高, 飞灰含碳量也较高。

综合分析, 当A B C组合方式运行时, N OX排放量效果较低, 锅炉热效率最高, 氧量也在低氧燃烧最佳氛围内, 飞灰含碳量最低, 是最佳运行组合方式。籍此推广运用到日常运行中, 在保证满足负荷的情况下, 尽量采用A B C组合方式运行, 取得良好的效果。

同时, 可以据此对5#炉进行制粉系统组合方式试验, 得出最佳组合方式, 应用到日常运行中, 提高机组效率。

5.2 低氧燃烧、锅炉燃烧优化试验

6#炉进行逐步降低氧量试验, 在降低氧量运行的同时, 进行锅炉燃烧优化, 随着氧量的降低、送风量的减少, 逐步关小中、上部二次风门的开度, 维持二次风箱与炉膛压差在6 0 0～800Pa, 并将一次风温从240℃逐步提高至245℃, 将一次风压从3700Pa降至3600Pa运行。每天对锅炉效率、供电煤耗、飞灰含碳量、炉渣含碳量、厂用电率、N OX排放浓度进行跟踪、对比, 并根据各参数的变化判断炉内燃烧情况, 对风门开度、一二次风参数进行修正, 提高锅炉燃烧的经济、环保性;跟踪、检查炉内结焦、一次风管风压、温度情况, 防止水冷壁结焦、喷嘴烧坏的不安全情况发生。试验情况如表2所示。

当氧量由2.89%降至2.5 3%后, 飞灰可燃物有所上升, 抵消了排烟热损失减少的作用, 而且水冷壁有结焦现象, 综合考虑锅炉安全、经济、环保运行的各方面要求后, 确定炉3 0 0 M W负荷时氧量为2.7%～3%运行。

同时, 针对不同负荷下, 取得低氧燃烧效果, 分别针对3 0 0 M W、2 7 0 M W和2 4 0 M W三个工况进行试验, 得出试验结果, 经计算分析, 运行不同负荷, 所需要最佳氧量。结论得出, 每下降5 M W负荷, 氧量提高0.2%。将低氧运行方式推广到5#炉, 取得同样效果。

6 效果检验

(1) 以环保部门检测结果为准, 5#、6#炉低氮燃烧全面改造后, 同年8～1 2月份N OX排放浓度平均4 1 4 m g/N m 3, 2 0 0 9年低氧燃烧后, 1～1 0月份N OX排放浓度平均为3 5 8 m g/N m 3, 下降幅度超过1 3%, 达到先进电厂的排放水平。

(2) 2009年1～10月与同期相比, 氧量平均值由5.2 5%下降至4.0 4% (3 0 0 M W负荷时氧量从4.5%下降至2.8%) , 相当于锅炉效率提高0.427%;排烟温度下降5℃, 锅炉效率提高0.2 6%;飞灰可燃物下降0.19%, 锅炉效率提高0.089%;送、引风机耗电率下降0.2 1%, 制粉耗电率下降0.0 7%, 供电标煤耗下降0.9 2 g/k W h。综合上述影响, 锅炉效率提高0.77%, 供电标煤耗下降超过3.45g/kWh, 按两台炉每年供电量4 0亿k W h计算, 每年节省标煤超过1.38万t。如果计算增压风机耗电下降的影响, 供电标煤耗下降更大。

(3) 5#、6#炉在运行过程中通过看火孔检查水冷壁结焦情况, 没有发现异常变化, 从运行参数也没有发现水冷壁结焦现象;9月份利用停炉机会检查水冷壁情况, 没有发现高温腐蚀的现象。

(4) 由于烟气量减少, 流经电除尘烟气流速下降, 提高了电除尘的效率, 电除尘后烟尘浓度从以前的1 5 0 m g/N m 3下降至7 0 m g/N m 3;还有减少尾部受热面、引风机叶片磨损及提高脱硫效率等好处。

7 结论

黄埔电厂5#、6#炉没有现代化的在线连续监测、优化系统, 但通过炉内空气动力场、煤粉燃烧过程的研究, 确定经过一次风“反切”和低氮燃烧改造后, 适合降低氧量运行, 进行逐步降低氧量运行试验, 同时根据运行经验进行锅炉燃烧优化调整, 结合每天的锅炉效率、供电煤耗、飞灰含碳量、炉渣含碳量、厂用电率、N OX排放浓度等报表进行跟踪、对比, 对水冷壁、一次风管、喷嘴进行实地检查, 对锅炉二次风门开度、一二次风风压、风温等进行修正, 在确保锅炉设备安全的前提下, 有效降低排烟热损失, 维持较低的机械不完全燃烧损失, 提高锅炉效率, 降低供电煤耗并降低烟尘、N OX的排放, 很好地起到“节能减排”的效果, 对同行进行锅炉燃烧优化试验有一定借鉴作用, 也可减轻下层次烟气脱硫、脱硝装置的运行压力。

摘要：针对黄埔电厂5#、6#炉具体情况, 分析其低氧燃烧的可行性, 并制定低氧燃烧、锅炉燃烧优化试验原则后进行试验。并通过试验结果, 指导运行操作, 促进锅炉的环保、经济运行。