环保参数测定（精选10篇）
篇1：环保参数测定
3.成品料仓环保参数 3.1成品料仓的噪声
参数意义：成品料仓的噪声主要来源于成品料进入料仓的过程中和成品料在料仓中运输及其输送出料仓到运料车的工程当中。其产生的噪声已经成为人类的一大危害，干扰人们正常的工作、学习和休息。噪声严重损害工人的听力，易对工人的心脏血管造成伤害，易使人们心情烦躁，严重降低人们的工作效率，影响工人寿命。因此，我们要严格的控制噪声，减低噪声对人们的危害。故我们应检测成品料仓的噪声。
指标要求：噪声的测量单位为分贝。成品料仓所产生的环境噪声应小于等于85分贝，操作人员耳边噪声应小于等于70分贝。
测量：噪声的试验条件：a.无雨，风速不大于3m/s；b.试验场所为空旷场地，背景本底噪声应比所测噪声低10分贝以上；c.成品料仓在额定工况下稳定运行。
试验方法：a.环境噪声测定时，先距最大噪声源的半径30m的圆周上等分8个测量点，标记为A、B、C、D、E、F、G、H，然后在测点上将测试拾音器用三脚架固定在距地面1.2m处，并平行于地面，对准最大噪声源；b.操作工位噪声测定时，关闭门窗，测点布置在操作员耳旁100mm处，拾音器对准最大噪声源。3.2成品料仓的粉尘PM排放量
参数意义：粉尘PM排放量主要是指成品料仓在工作过程中所产生的粒径小于75μm的固体悬浮物。成品料仓的粉尘PM排放主要是由成品料进入料仓和成品料由料仓装载到运料车的过程中产生的而向外界释放的。成品料仓工作所释放出的粉尘将严重的污染我们当前的大气环境，直接导致极端恶劣天气情况的产生。粉尘同时严重的威胁着人类的健康，人们通过呼吸将粉尘直接吸入体内，是诱发人类多种疾病的主要原因。另外，粉尘浓度过高易发生粉尘爆炸，严重威胁人们的工作和生活。故我们要检测成品料仓的粉尘PM排放量。
指标要求：粉尘PM排放值的测量单位为作时，粉尘排放量不大于100
。，其要求为成品料仓正常工测量：采用粉尘测量仪进行粉尘检测。检测试验条件：无雨，风速不大于3m/s，同时成品料仓在额定工况下稳定运行。测尘位置，应选择在接尘人员经常活动的范围内，且粉尘分布较均匀处的呼吸带。在风流影响时，一般应选择在作业地点的下风侧或回风侧。直接使用粉尘测量仪即可测出成品料仓工作时的粉尘排放量。
篇2：环保参数测定
瓦斯参数
测 定 报 告
2014年12月23日
根据山西省煤矿矿井瓦斯参数测定通知要求，现将我矿井瓦斯参数测定报告汇报如下：
一、矿井概况及安全实施建设情况
1、山西临县华烨煤业有限公司位于山西临县城南约50km处，行政区划分属临县高家山乡。批准开采煤层为2#、4#、5#、8#、9#煤层，现开掘煤层为2#、4#煤层。井田面积为6.971km²,其地理坐标为东经110°52′11″---110°54′27″，北纬37º38′05″--37º40′07″该矿属于机械化升级改造基建矿井，设计生产能力120万吨/年。4#煤层厚度平均为1.73m，煤层稳定，为简单的单斜构造，全区可采。
2、山西省临县华烨煤业有限公司现为基建矿井，采矿许可证号为C***0054001，有效期：2012年11月19日至2042年11月19日。营业执照注册号为：***，矿长姓名：杨恩伟，矿长资格证注册号为：MK130800716，有效期：2013年5月至2016年5月。矿长安全资格证注册号为:09014010800298。
3、开拓系统
矿井采用斜立井开拓方式
主斜井、副立井进风立井。主斜井倾角23º，井筒净宽4.50m，斜长804m,净断面14.2m2。担负矿井原煤提升以及通风任务，已装备DTC100/2×280型钢绳芯深槽皮带输送机，JK2.0×1.5型单滚筒检修绞车已安装，为矿井的一个安全出口。
副立井为进风立井，井筒净直径5.0m，垂深267.5m，净断面19.63m2，已安装2JK2.5×1.5双滚筒绞车，担负辅助运输、提人以及通风任务。梯子间为矿井的一个安全出口。
2#回风立井井筒净直径4.3m，净断面14.5m2,井口安设两台FBCDZ-8-№24C/2×220kW型主风机，4#回风立井井筒净直径6m，净断面28.3m2,井口安设两台FBCDZ-8-№28B/2×450kW型主风机，共同担负矿井回风任务，设梯子间，为矿井安全出口。
在主斜井井底布置井底车场，在主井底设井底煤仓、中央水仓、水泵房、消防材料库等硐室。
现开采水平为4#煤一水平和2#煤辅助水平，现有采区为4#煤一水平一采区和2#煤辅助水平二采区。在4#煤一采区布置4104回风顺槽和4105运输顺槽两个综掘工作面、4102综采工作面和4103抽采工作面，2#煤二采区布置2204回风顺槽和2205运输顺槽综掘工作面、2202高档普采工作面和2203抽采工作面。
4、通风系统
山西临县华烨煤业有限公司已形成完整可靠的独立通风系统。矿井采用中央并列式通风方式、机械抽出式的通风方法。两个回风立井工业场地分别安装两台型号为FBCDZ-8-N024C/2×220kW和FBCDZ-8-N028B/2×450kW的轴流式通风机，一台运转，一台备用。主要通风机进行了性能测试，装备有微机自动监测系统，可以连续监测风机的运转情况，并根据《矿井通风安全监测装置使用管理规定》的要求，配备了瓦斯、风速等各类传感器，对井下环境进行检测，为全矿的安全生产提供了可靠的保证。
我矿各种通风设施均符合通风安全质量标准化的标准和要求，数量齐全，质量可靠。
5、防尘洒水系统
矿井生产、生活用水水源取自本矿深井水，通过深井泵抽水至附近500m3的高位水池和200 m3的备用水池。
主斜井各安装一趟Ø159×5mm和Ø108×4mm无缝钢管管路，采区巷道安装Ø133×4mm寸管，将高位水池静压水引至各主要巷道及掘进工作面用水地点，敷设管路总长度10000余米。
管网上每隔100米（皮带巷50米）设一“三通”管，并设阀门，为清洗巷道用。在井下采掘工作面、煤仓、转载点处都设置喷雾防尘装置。
大巷及顺槽每隔200m安设一组隔爆水棚，起到预防和隔绝采区瓦斯、煤尘爆炸的作用。防尘系统运行正常，符合设计要求。
6、安全监测、监控系统
本矿一套KJ90NB矿用监测监控系统，对井下环境以及主要设备运行状态进行24小时实时数据监测，当瓦斯超限时，报警并切断相应范围内设备电源达到对各类灾害的早期预测，防止事故发生，以保障矿井安全、高效生产，保证设备的正常运行。
并先后安装了产量监控系统、通信联络系统、人员定位系统等，加强了矿井人员出入井的管理考核。
7、压风系统
矿井装备现安装2台UD280A-8型空压机，冷却方式为风冷，其中1台工作，1台备用。其性能参数如下：
排气量： 50.2m3/min 排气压力： 0.8MPa 主电机功率： 280kW 电压： 10kV 压风管路由空压机站经主井至井下敷设Ø159×4mm无缝钢管。本矿空压机能满足灾害出现时，井下全部工人的供气量和井下工程用风量。压风系统运行正常，符合设计要求。
8、采掘系统
4#煤一采区布置有2个综掘工作面、1个综采工作面、1个抽采工作面，2#煤布置有2个综掘工作面、1一个高档普采工作面、1个抽采工作面。
二、矿井瓦斯参数测定实施方案
为了确保我矿瓦斯等级和二氧化碳涌出量测定工作真实规范，确保此项工作顺利进行，特制定计划如下：
1、成立瓦斯等级和二氧化碳涌出量测定小组： 组 长：李铁强（通风矿长）副组长：刘水清（通风副总）
成 员：李海有、秦 旋、钱金亮、樊飞云、吕晓兵、高海龙
张永峰、张建强、刘成旺、李根平
责任分工：
组长：李铁强负责此次测定工作的全部过程，统一指挥，并且严格监督指导。
副组长：刘水清负责井下实际工作安排部暑监督检查，并检查各种仪器、仪表，确保仪器、仪表、测量用具在计量检定证的有效期内，并且组4 织参加人员进行培训。
成员：李海有、秦旋、樊飞云负责对各测点进行测风；
吕小兵、张永峰、张建强、刘成旺、李根平等对每个测点进行瓦斯、二氧化碳检查；
钱金亮负责各种数据资料的收集、汇总。
2、测定时间
2014年12月份每旬的1号、11号、21号三班进行瓦斯等级和二氧化碳涌出量测定。
3、测定地点：
（1）4104回风顺槽掘进工作面风机前测风站、4104回风顺槽掘进工作面回风流测风站。
（2）4105运输顺槽掘进工作面风机前测风站、4105运输顺槽掘进工作面回风流测风站。
（3）2204回风顺槽掘进工作面风机前测风站、2204回风顺槽掘进工作面回风流测风站。
（4）2205运输顺槽掘进工作面风机前测风站、2205运输顺槽掘进工作面回风流测风站。
（5）4102综采工作面运输顺槽测风站、4102综采工作面回风顺槽回风流测风站。
（6）4103预抽工作面运输顺槽测风站、4103预抽工作面回风顺槽回风流测风站。
（7）2202高档普采工作面运输顺槽测风站、2202高档普采工作面回风顺槽回风流测风站。（8）2203预抽工作面运输顺槽测风站、2203预抽工作面回风顺槽回风流测风站。
（9）4#煤一采区回风大巷测风站。（10）4#煤二采区回风大巷测风站。（11）2#煤二采区回风大巷测风站。（12）2#煤集中回风大巷测风站。（13）4#煤总回风大巷测风站。
4、测定内容和方法：
（1）在每一测点分别测定风量，瓦斯浓度、二氧化碳浓度和风流的温度。
（2）每班在班初、班中、班末在每一地点测定三次。（3）早班7：30—15：30 中班15：30—23：30 夜班23：30—7：30
5、记录整理：
（1）各测点所测结果填入测定基础表。
（2）由专人整理基础表，编写瓦斯参数测定报告表，在测定月工作中，取瓦斯涌出量最大值作为瓦斯涌出量测定结果的依据。
6、人员安排：
测 风：李海有、秦 旋、樊飞云
瓦检员：吕小兵、高海龙、张永峰、张建强、刘成旺、李根平等
7、具体实施
（1）由陈少勇负责组织人员对整个矿井通风设施进行全面检查，并对6 存在问题的设施进行维修，保证通风系统合理，设施齐全完善，并且必须于2014年12月2日前全部维修完毕。
（2）通风副总刘水清将所有参加人员在测定工作前进行一次培训学习。并将各种仪器、仪表、测量用具进行检查，保证完好，并在有效期内。（3）由李海有、秦旋、樊飞云负责各个测点的测风工作，将基础数据填写规范并保存，钱金亮现场参与并监督、验算。
（4）瓦斯员负责各测点瓦斯和二氧化碳检测，测三次最后取其平均值作为最终结果并将原始记录保存。
（5）由钱金亮负责收集各种资料数据，并汇报通风矿长。
三、瓦斯测定数据分析
矿井瓦斯来源分析：
全矿井瓦斯绝对涌出量为34.70m3/min，二氧化碳绝对涌出量为4.93m3/min。其中全矿井瓦斯风排量15.86m3/min，占瓦斯涌出量45.71%，瓦斯抽采量 18.84m3/min，瓦斯抽采率为54.29%。1、4104回风顺槽掘进工作面瓦斯绝对涌出量为1.53m3/min，占全矿井涌出量的4.41%； 2、4105运输顺槽掘进工作面瓦斯绝对涌出量为1.58m3/min,占全矿井涌出量的4.55%； 3、2204回风顺槽掘进工作面瓦斯绝对涌出量为0.68m3/min，占全矿井涌出量的1.96%； 4、2205回风顺槽掘进工作面瓦斯绝对涌出量为0.58m3/min，占全矿井涌出量的1.67%； 5、4102综采工作面瓦斯绝对涌出量为13.65m3/min，占全矿井涌出量的39.34%； 6、4103抽采工作面瓦斯绝对涌出量为3.84m3/min，占全矿井涌出量的11.07%； 7、2202高档普采工作面瓦斯绝对涌出量为3.32m3/min，占全矿井涌出量的9.57%； 8、2203抽采工作面瓦斯绝对涌出量为2.92m3/min，占全矿井涌出量的8.41%；
9、高位钻孔及井下巷道壁等地点瓦斯绝对涌出量为13.85m3/min，占全矿井涌出量的39.91%；
10、综上分析工作面涌出瓦斯共计20.85m3/min（不含高位孔7.25m3/min），占全矿井涌出量的60.09%。
四、测定分析与总结
经测定华烨煤业矿井瓦斯绝对涌出量为34.70 m3/min。工作面涌出瓦斯共计20.85m3/min（不含高位孔7.25m3/min），占全矿井涌出量的60.09%，高位钻孔及井下巷道壁等地点瓦斯绝对涌出量为13.85m3/min，占全矿井涌出量的39.91%。经分析瓦斯主要来源为本煤层及临近层，矿井相对瓦斯涌出量为11.55m3/t，测定华烨煤业有限公司为高瓦斯矿井。
篇3：风光互补发电性能参数测定
针对风光互补发电系统的监测功能不够灵活, 扩展性比较差, 本文着重改进风光互补发电系统的监控功能, 与原系统相比, 具有如下优点:采用模块化设计, 便于后期维护;具有较高的灵活性和扩展性;此外, 该设计不仅可以实时显示且可通过上位机保存和查询历史数据[3]。
一、风光互补发电原理
如图1所示的风光互补发电系统各组成部分及功能如下:
太阳能电池阵列:在金属支架上用导线连在一起的多个太阳电池组件的集合体, 产生负载所需要的电压和电流。
风力发电机组:与公共电网不相连、可独立运行的风力发电系统。
蓄电池组:由两台12V蓄电池经串联组成的存储电能的装置。
控制器:系统控制装置, 主要功能是对蓄电池进行充电控制和过放电保护, 同时对系统输入输出功率起到调节与分配作用, 并且担负系统赋予的其他监测功能。
逆变器:将直流电转换为交流电的电力电子设备。
直流负载:以直流电为动力的设备。
交流负载:以交流电为动力的装置或设备。
当风速达到一定值时, 风力发电机组将风能转换为交流形式的电能, 但由于所产生的交流电压不太稳定, 所以必须通过整流器整流给蓄电池充电。而光伏方阵由若干太阳电池板串联构成, 其作用是将太阳能直接转换成直流形式的电能, 并向蓄电池充电。蓄电池起着储存和调节电能的作用, 当日照充足或风力很大导致产生的电能过剩时, 蓄电池将多余的电能储存起来;当系统发电量不足或负荷用电量增加时, 则由蓄电池向负荷补充电能, 并保持供电电压的稳定。为此需要设计专门的控制装置, 该装置可根据日照的强弱、风力的大小及负荷的变化, 不断对蓄电池的工作状态进行切换和调节, 使其在充电、放电或浮充电等多种工况下交替运行, 以保证风力、光伏及互补发电系统工作的连续性和稳定性。具有上述功能的装置称为控制器。通常控制器还应具有防止蓄电池过充电和过放电的功能[4]。
二、监测系统硬件选型和设计
2.1CPU的选型。
CPU模块是PLC的核心部分, 它由微处理器和存储器组成。当前CPU的生产厂家有很多, 如西门子公司、欧姆龙公司、三菱公司等。本次设计选用的是西门子公司的S7-200型的CPU, 表1为CPU222型号的基本参数。
从表1中可以看出, CPU222的内置功能满足了本监测系统的要求。
2.2模拟量输入模块选型。
在工业控制中, 某些输入量 (例如压力、温度、流量、转速等) 是模拟量, 而PLC的CPU只能处理数字量。模拟量信号首先被传感器和变送器转换为标准量程的电流或电压信号, 例如4~20m A, 1~5V, 0~10V, 然后PLC通过A/D转换器将它们转换成数字量[5]。
本设计选用西门子EM231模拟量输入模块。EM231模拟量输入模块有5档量程 (DC 0~10V、0~5V、0~20m A、±2.5V和±5V) [5]。本设计通过模块上的DIP开关, 将量程设置为0~20m A。
2.3电量变送器。
电量变送器是一种将被测量的参数 (直流电压、直流电流等、有功功率、无功功率、有功电能、无功电能、交流电流、交流电压、频率、相位、功率因数) 按线性比例转换成直流电流或电压 (电能脉冲输出) 的测量仪表。
电量变送器有直流型和交流型, 或者电压型与电流型。电量变送器主要连接在测量点与模拟量输入端子之间。根据前面的介绍我们已经对变送器的作用有了初步的了解。因为模拟量模块的输入是有一定的范围的, 电压信号 (-10~10V, 0~5V, 0~10 V, 1~5 V) , 电流信号 (0~20m A, 4~20m A) 。只有在这些范围内才可以被转换。如果实测的电压、电流信号的值已远远超过了这些范围, 必须经过变送器的变送才可以作为输入信号。
2.4监测电路设计。
本设计选择CPU222CN的PLC作为信号处理模块, 扩展模块EM231提供4通道模拟量输入, 采用24V电源为CPU、EM231模块和电量变送器供电。图2所示为监测系统图。
根据实际要求, 我们对风光互补系统的太阳能电池板、风能发电系统、直流负载、交流负载的电压电流进行实时监测。被测参数电量范围如表2。
三、监测系统软件
3.1下位机程序编写。
风光互补系统的程序在西门子公司提供的STEP 7-MICRO/WIN软件中进行编写。以测量太阳能电池板的电压为例:太阳能电池板的电压测量范围为0~40V, 经过电量变送器转换为模拟量输入模块可接收4~20m A的电流信号, 经过模拟量输入模块的A/D转换, 转换为对应的数字量存储在PLC的特殊功能寄存器AIW0中, CPU对AIW0中的数值经过转换和计算处理得到对应的实际电压值。
在西门子PLC中, 4~20m A的模拟量信号对应的数字量为6400~32000。计算公式如 (1) 所示, 其中为AIW0中的数值, 即电流信号经过A/D转换后的数字量;为经过CPU计算后得出的实际测量电压值。
3.2上位机MCGS组态。
MCGS (Monitor and Control Generated System, 通用监测系统) 是一套基于Windows平台的、用于快速构造和生成上位机监测的组态软件系统, 可运行于Microsoft Windows 95/98/Me/NT/2000等操作系统。MCGS为用户提供了解决实际工程问题的完整方案和开发平台, 能够完成现场数据采集、实时和历史数据处理、报警和安全机制、流程控制、动画显示、趋势曲线和报表输出以及企业监测网络等功能[6]。
本设计采用MCGS进行上位机的组态。由“风光互补系统模拟画面”、“电压&电流当前值”、“历史报表”三个窗口组成的系统监视画面。图3所示为监控系统的组态图。
四、实验验证
编写完MCGS程序以后就可以进行调试, 在主界面上选择“文件 (F) ”, 再选择“进入运行环境”, 如图4所示。此时, 可选择测量数据的当前值和历史数据进行查看。实验结果表明, 该系统的监测结果较为准确, 满足了风光互补系统的实时监测需求。
五、结束语
本文设计的监测系统对风光互补发电性能参数进行了测定。监测系统简单灵活, 能实现对风光互补的太阳能电池板、风能发电系统、交直流负载的电压电流进行实时监测与显示, 测量结果准确, 具有一定的实际应用价值。
参考文献
[1]王峥, 任毅.我国太阳能资源的利用现状与产业发展[J].资源与产业, 2010, 12 (2) :89-92.
[2]陈忠斌, 胡文华.电力电子技术在风力发电中的应用[J].上海电力, 2005, 9 (12) :22-26.
[3]张峻岭, 殷建英, 党政.风光互补发电系统及应用[J].能源研究与利用, 2011, 9 (4) :48-49.
[4]罗帆, 曾发龙.风光互补系统设计[J].信息通信, 2012 (5) :81-82.
[5]廖常初.PLC编程及应用[M].北京:机械工业出版社, 2008, 1.
篇4：寺河矿地表移动参数测定与研究
关键词:地表移动观测站 移动参数 观测
中图分类号:TD163文献标识码:A文章编号:1006-8937(2009)03-0131-03
1矿井概况
寺河隶属于山西晋城无烟煤矿业集团有限责任公司,于2002年11月8日正式验收移交投产,2003年度矿井原煤产量达到设计能力,自2004年底矿井原煤产量达640万吨。
寺河矿井位于山西省晋城市西偏北,行政区划属山西省晋城市所辖,跨沁水、阳城、泽州三县。寺河矿井工业场地位于沁水县嘉峰镇嘉峰村与殷庄村之间,距沁水县城53km,距晋城市区70km。井田分为东区、西区及大巷煤柱区三部分,其中东区西部属长河详查区,东部为原寺河井田之大部分,北与成庄煤矿及潘庄一号井田相邻,东、南、西与地方开采的小煤矿相连,面积约53.382km2;西区为原潘庄二号井田南段部分,西与大宁二号井田为邻,南与地方开采小煤矿相连,东隔沁河与潘庄一号井田及地方开采小煤矿相邻,面积约21.781km2;大巷煤柱区西段是潘庄一号井田西南隅,东段属长河详查区,南、北界外属地方开采小煤矿,长约3.39km,宽0.30km,面积约1.306km2。地理位置优越、交通便利。井田面积为76.469Km2。
截止2003年底矿井3#煤地质储量为31509.7万吨,永久煤柱(包括三下压煤)7004.7万吨。2004年生产能力为800万吨。
2地质采矿概况
3302综采工作面采用大采高支架一次采全高,实际采厚约为5200mm。工作面走向长2506m,采面宽度223.5m,工作面标高500～649m,观测线附近地面标高变化+948～+1120m之间,开采深度198～362m之间,平均开采深度280m。
该工作面开采煤层为山西组3#煤层,煤层厚度变化在6.31～6.89之间,平均厚度6.55m,倾角2～8啊N低硫低灰发热量高的优质无烟煤，以镜煤、亮煤为主，硬度f=2～4。煤层节理、裂隙发育。
工作面老顶为2～5米的中砂岩,深灰色,钙质胶结,具斜波状层理,含少量泥岩包裹体。直接顶为4～11米的粉砂岩,深灰色,块状,质不均,夹薄层泥岩,可见植物化石碎片。伪顶为0～1米的泥岩,灰黑色,质软,随采掘脱落,含相物化石碎片,含炭质。直接底为1.2米的粉砂质泥岩,灰黑色,质软,均匀层理,局部炭化。老底为4.25米的细砂岩,深灰色,薄至中厚层状,水平层理发育,可见贝壳状断口。
3观测站形式及位置
观测站的布设形式分网状观测站和剖面线状观测站。根据该区的井上下的实际情况,经过现场踏勘和综合对比分析,决定本区采用剖面线状观测站,设置2条观测线,一条半走向观测线、一条全倾向观测线。
走向观测线布置在3302工作面开切眼一侧,倾斜线布置在靠近开切眼一侧。
3.1观测点
根据本区开采深度为200～360m之间,按《规程》取点间距为20m。设计观测站控制点7个,工作测点73个。由于本区地处山区,在实际布设时进行了部分调整,调整前后各测线观测点对比(见表3-1)。
观测站的控制点和工作测点,大部分采用预制的测点埋设。部分测点采用钢筋直接打入地下埋设。
3.2 观测站观测时间
3302观测站共观测10次,观测时间及工作面推进情况见表3-2。最后由于观测点丢失,观测无法进行,停止观测。
4地表移动变形动态规律
为确保观测成果的正确性,在进行内业整理计算之前,对野外观测成果进行了检查后再进行计算。观测数据经整理改正后,进行了变形观测线上各测点和各测点间的移动和变形计算。包括以下五种变形:各测点的下沉和水平移动,相邻两测点间的倾斜和水平变形,相邻两线段(或相邻三点)的曲率变形。
4.1 走向线地表移动变形动态规律
4.1.1 走向线下沉动态变化规律
图4-1给出了走向方向不同时间下沉分布图。从图中可见,随着工作面的推进,地表下沉逐渐增大,靠近工作面一侧下沉曲线陡,推进前方下沉相对平缓,当工作面推进到(2004年5月15日观测)距离开切眼469m时,地表移动盆地近于充分采动,移动盆地出现平底,由于受地形的影响,随着工作面的推进,地表移动平底部分下沉不完全相等,存在一定的差异。地表最大下沉达到3453mm。
4.1.2 走向线倾斜动态变化规律
图4-2给出了走向方向不同时间倾斜分布图。从图中可见,随着工作面的推进,倾斜逐渐增大,由于受地形的影响,倾斜曲线与平地不同,呈现了多峰值曲线,特别在采空区上方,由于地形变化剧烈,从而导致倾斜曲线发生较大变化。
4.1.3 走向线曲率动态变化规律
图4-3给出了走向方向不同时间曲率分布图。从图中可见,随着工作面推进,曲率变形值逐渐增大,由于受地形的影响,曲率曲线不对称,负曲率曲线最大值大于正曲率最大值。整个曲率曲线由于受地形影响,分布规律与平地存在差异,比平地更复杂。
4.1.4 走向线水平移动动态变化规律
图4-4给出了走向方向不同时间水平移动分布图。从图中可见,随着工作面推进,水平移动逐渐增大,当工作面推进到一定后,采空区上方出现较大的指向下坡方向的水平移动值,再随工作面推进,采空区上方指向下坡方向的水平移动值再增加,显然是受地形的影响,山坡产生滑移,增大了指向下坡方向的水平移动,从而使采空区上方出现较大的水平移动,使采空区移动盆地平底部位,水平移动不为零,与平地开采引起的地表移动存在较大的差异。
4.2 倾向线地表移动变形动态规律
4.2.1 倾向线下沉动态变化规律
图4-5给出了倾斜方向不同时间下沉分布图。从图中可见,随着工作面推进,下沉值和下沉范围逐渐增大,但最大下沉点的位置不变,下沉分布规律不变,与一般平地的下沉分布规律相同。值得注意的是,由于最后一次观测受到邻近工作面开采的影响,出现了两个地表移动变形最大值。
4.2.2 倾向线倾斜动态变化规律
图4-6给出了倾斜方向不同时间倾斜分布图。从图中可见,随着工作面推进,倾斜最大值和范围逐渐增大,但最大倾斜点的位置不变,分布规律不变,与一般平地的分布规律相同。
4.2.3 倾向线曲率动态变化规律
图4-7给出了倾斜方向不同时间曲率分布图。从图中可见,随着工作面推进,曲率最大值和范围逐渐增大,但最大曲率点的位置不变,分布规律不变,与一般平地的分布规律相同,但曲率曲线出现多峰值,可能是受地形的影响。
5 分析结论
通过对寺河矿3302综放工作面地表移动观测站大量实测资料的整理、计算和分析,获得以下主要结论:
①总的来看,3302地表移动观测站设计和观测是基本成功的,获得了大量的观测数据,这些观测数据为分析地表移动规律和参数提供了基础。但由于测点的破坏,未观测到地表移动稳定数据,因此求得的参数仅供参考使用。
②观测资料表明,在山区地表条件下,地表移动具有如下变形规律:其一,在沟底,地表移动盆地扩展的范围较小,在上坡方向,地表移动盆地扩展的范围较大,从而减小了上坡方向的移动角和边界角;其二,采动影响下,坡体滑移对水平移动影响较大,对其余移动变形影响较小;其三,在观测的坡体条件下,倾斜和水平移动已不存在相似性,曲率和水平变形存在相似性;其四,移动盆地平底存在移动变形,与平地移动规律存在较大的差异。
③初步获得了本区地表移动盆地的综合边界角、综合移动角、充分采动角等参数,这些参数具有如下变化规律:其一,上坡方向综合边界角为57.00,下坡方向综合边界角为64.520,走向综合边界角为66.80。上坡方向综合移动角为77.880,下坡方向综合移动角为84.180,走向综合移动角为82.040。上坡方向综合边界角、移动角减小7度左右;其二,走向充分采动角为50.940;
④获得了矿区动态移动参数:
第一,超前影响角为51.850;第二,最大下沉速度为95.2mm/d,平均最大下沉速度滞后角为83.10;第三,几乎没有开始阶段,活跃期为83～94天。由于观测不完整,不能得出衰退期。
篇5：环保参数测定
采用谱分析方法,利用山东数字地震台网的观测资料,计算了～期间山东地区44次3级以上地震的波谱,估算了地震矩、拐角频率、应力降、震源破裂半径,讨论了各震源参数之间的相互关系以及拐角频率的`时间分布特征.分析结果表明,地震矩与震级、地震矩与拐角频率、地震矩与震源破裂半径有明显的依赖关系.
作 者：季爱东 赵英萍 郑建常 赵金花 李铂 吴丹桐 Ji Aidong Zhao yinping Zheng Jianchang Zhao Jinhua Li Bo Wu Dantong 作者单位：季爱东,郑建常,赵金花,李铂,吴丹桐,Ji Aidong,Zheng Jianchang,Zhao Jinhua,Li Bo,Wu Dantong(山东省地震局,山东,济南,250014)
赵英萍,Zhao yinping(河北省地震局,河北,石家庄,050021)
篇6：第三章 地震仪及基本参数的测定
一、地震仪与地震图
1、地震图也被称为地震记录
2、第一个远震记录：在德国Potsdam记录到日本发生的地震
二、地震台与全球观测地震网
1、北京国家地震台前身：鹫峰地震台（最早1930年开始记录）。
2、全球地震台网（国际投入，高质量地震台网）
三、地震的全球分布
1、地震带：环太平洋，印度洋——喜马拉雅（亚欧），大洋中脊
2、中国中强震分布：1900年之前华北较多，1900年之后西南和西北比较多。
台湾地区比较多（位于地震带上）
四、地震定位及地震大小的测定
1、地震定位：震源，震中（震源的地表投影）。
方法：三个圆的交点。其中圆的半径的测得由P波与S波的速度差计算可得，P波大约是S波的1.7倍。
2、地震大小的测量：（代表地震波的大小，不是地震总能量）（1）里氏针剂的提出：在1935年查尔斯·里克特（Charles Richter）（下图）在加州理工学院发明了相对的方法测量地震，和达也曾经用类似的方法确定日本地震的大小。里克特提出按照地震仪器探测到的地震波的振幅将地震分级。这种分级系统最初只用于衡量南加州当地的地震，现在全世界地震的研究都使用这种分级系统。
注意：这种方法只能研究局部地震，对于远震测定不能用里氏震级。（2）大小计算
篇7：环保参数测定
新疆北天山地区Ms≥2.0地震震源参数的重新测定
基于新疆32个测震台站记录到的28701条P波和S波震相到时数据,利用双差地震定位法重新测定新疆北天山地区(42.5°～45°N,82°～89°E)1988年4月至6月间发生的1348次Ms≥2.0地震的震源位置.为尽量得到全部地震的重新定位结果,本文结合双差地震定位法对资料的要求和所用资料情况,添加了437次1.5≤Ms＜2.0的地震震相到时数据参与定位计算.重新定位后得到了1253次Ms≥2.0地震的重新定位结果,占全部Ms≥2.0地震的93%,其中,Ms≥3.0的地震全部得到了重新定位结果,并对没有得到重新定位结果的95次2.0≤Ms＜3.0地震的原因进行了分析.得到重新定位结果的1253次地震的.均方根残差的平均值由重新定位前的0.83s降到0.14s,震源位置的测定误差(2倍标准偏差)在E-W方向平均为0.993km,在N-S方向上平均为1.10km,垂直方向平均为1.33km.分析重新定位结果得出,重新定位地震的震源深度较定位前有明显收敛,集中分布在5～35km,94.3%的地震震源深度分布在5～35km,68.2%的地震震源深度分布在10～25km,地震的平均震源深度为19km.
作 者：王海涛 李志海 赵翠萍 曲延军 Wang Haitao Li Zhihai Zhao Cuiping Qu Yanjun 作者单位：王海涛,Wang Haitao(中国地震局地震预测研究所兰州科技创新基地,730000;新疆维吾尔自治区地震局,830011)李志海,赵翠萍,曲延军,Li Zhihai,Zhao Cuiping,Qu Yanjun(新疆维吾尔自治区地震局,830011)
刊 名：中国地震 ISTIC PKU英文刊名：EARTHQUAKE RESEARCH IN CHINA 年，卷(期)： 23(1) 分类号：P315 关键词：双差地震定位法 震源参数 北天山地区篇8：浅析3煤层瓦斯基础参数测定
1.1 井田位置
杨营井田位于阳谷—茌平煤田的西南端, 南与巨野煤田相邻, 井田北临黄河, 京九铁路从井田西部穿过, 山东省梁山县城西北约7km, 杨营村以北。
1.2 煤层概况
3下煤层属二叠系山西组, 位于中、下部, 下距太原组三灰45.36~74.45m, 平均59.73m。该煤层有冲刷、冲刷变薄及岩浆岩吞蚀、变焦现象, 岩浆岩吞蚀区分布于井田东西两部, 中部局部被冲刷。煤层厚度0~3.96m, 平均2.08m, 可采系数87%。可采范围内厚1.04~3.96m, 平均2.45m。
2 煤层原始瓦斯压力测定
2.1 测压地点
测压孔具体位置选择在-595m东翼轨道大巷不受地质构造裂隙和采动影响段, 共布置2处测压孔, 分别为1#、2#测压钻孔。为保证测压效果, 要求顶板保持20米以上的岩柱。
2.2 测压方法
利用钻机向顶板上方穿过岩层进行布孔。在测试压力过程中为了方便封堵钻孔, 使其严密不漏气, 钻孔直径选择75mm, 用水泥浆直接封孔进行测定, 确保两处测压钻孔的见煤点距离大于50米。施工过程严格按有关行业标准规定进行。施工直径75mm钻孔后, 将测压管按装在钻孔中预定的封孔深度, 并按好注浆管和回浆管, 孔口用水泥药卷封牢, 根据封孔深度确定水泥的数量, 并按一定比例配制成水泥浆, 用注浆泵一次连续将水泥浆注入孔内, 凝固后安装压力表, 封孔示意图:
1.注浆泵;2.连接胶管;3.注浆管;4.压力表;5.回浆管;6.快干水泥;7.水泥砂浆;8.煤层;9.瓦斯管;10.放水器;11.浆池
安装压力表并关闭阀门后即开始进行瓦斯压力测定, 每1d记录一次瓦斯压力, 连续观察7d直到表压值稳定后, 可认为这个稳定的压力就是煤层原始瓦斯压力;测压结束后, 方可回收压力表, 此时测压工作完成。
2.3 测压结果
经测定-595m水平范围内的3煤层瓦斯压力为0~0.002MPa, 煤层最高瓦斯压力0.002MPa低于规定中煤层突出危险性单项指标值0.74 MPa。
3 煤的瓦斯吸附常数a、b值与瓦斯放散初速度
将采集的3煤层新鲜煤样尽快用密封性好的塑料袋封装, 并填写煤样标签, 送实验室进行吸附常数和工业分析测定。测定结果为:3煤层的瓦斯吸附常数a值为8.2236 m3/t, b值为2.201 MPa-1;3煤层的瓦斯放散初速度为8~9。
4 煤的孔隙率与坚固性系数
在实验室通过对现场采集的煤样测定煤的真假密度来计算, 计算公式如下:
式中:K—煤孔隙率, %;
ρt—煤真密度, m3/t;
ρp—煤视密度, m3/t。
杨营能源公司3煤层煤的孔隙率测定结果为:孔隙率为4.22%, 坚固性系数为0.27~0.316。
5 3煤层瓦斯含量测定
经现场自然解析和实验室粉碎前后解析, 计算得出杨营能源公司3煤层瓦斯含量为1.6032m3/t~1.8836m3/t, 根据测定、计算结果分析, 3煤层瓦斯含量测定结果最大值没有超过瓦斯抽放标准 (瓦斯含量8m3/t) 。
瓦斯含量本身呈现非均匀性分布, 相同层位的煤层在不同区段瓦斯含量有差异, 即使在同位煤层同一区段的相邻地点, 瓦斯含量也会出现不同的结果。出现这种现象, 主要是由于地质构造过程中火成岩浆的侵入, 导致了煤质的差异。另外影响瓦斯含量分布大小还取决于瓦斯煤层生成和赋存条件, 水文、温度、顶底板岩性等也是影响因素, 但最主要的影响条件是煤层的埋藏深度, 它是决定煤层瓦斯含量大小的主要因素。经过多年来国内外检测机构与研究人员对煤层瓦斯大量的检测结果来看, 赋存在煤层中的瓦斯呈现垂向分带特征, 随着采深的增加, 煤层瓦斯压力将会增大, 煤的吸附能力也会增加, 因而导致煤层瓦斯含量持续增大。矿井目前测定的-595m水平范围内3煤层的瓦斯含量, 将会随着采掘活动的深入与埋藏深度的增大而相对增大。
6 结语
杨营能源公司为瓦斯矿井, 3煤层至今未出现煤与瓦斯突出动力显现, 但是随着采区开拓延深、埋藏深度增加与采动压力影响, 3煤层各采区的瓦斯涌出量将会呈现不同程度的增大。建议对3煤层进一步加强瓦斯综合防治措施, 并随着矿井下一步的开拓延深, 需要不断补充完善煤层瓦斯数据, 及时掌握瓦斯参数的变化, 根据参数的变化采取相应的治理措施, 将瓦斯灾害降至最低限度, 使其处于可控安全状态, 提高矿井防治瓦斯灾害的能力, 确保矿井长治久安。
参考文献
[1]煤炭科学研究总院重庆分院.AQ/T1047—2007煤矿井下煤层瓦斯压力的直接测定方法[S].北京:国家安全生产监督管理总局, 2007.
篇9：环保参数测定
[文献标识码]A
[文章编号]1005-0019(2009)7-0090-01
[摘要]目的:探讨肝硬化患者红细胞平均体积(MVC),红细胞分布宽度(RDW)及血小板参数变化与病情关系的临床意义。方法:应用库尔特5分类全自动血液分析仪,检测43例肝硬化患者平均红细胞体积(MCV),红细胞体积分布宽度(RDW),血小板计数(PLT),平均血小板体积(MPV)血小板压积(PCT),及血小板分布宽度(PDW)。结果:(1)肝硬化患者MCV,RDW,PDW显著高与对照组(P<0.01PLT,MPV与,PCT显著低与对照组(P<0.01)。(2)MCV,RDW之间呈正相关,PLT,MVP与PCT呈正相关,PLT。MPV与PCT呈正相关PLT.MPV与PDM呈负相关。结论。肝硬化患者MCV、RDW及血小板参数的测定,对初步评估肝硬化患者肝功能损害程度和判断有无出血倾向具有重要的意义。
[关键词]肝硬化;红细胞容积;血小板参数
为探讨肝炎后肝硬化患者红细胞平均体积(MCV)红细胞体积分布宽度(RDW)血小板参数变化及其在判断病情中的价值,对本院2000年10月-2008年6月收治的肝炎后肝硬化患者外周血MCV、RDW以及血小板参数进行统计分析,现将结果报道如下:
1临床资料和方法
1.1一般资料:观察组43例,为肝炎后肝硬化住院患者,其中男30例,女13例,年龄35-61岁,平均49。1岁,临床诊断符合2000年(西安)病毒性肝炎诊断标准[1]其结果来自患者住院后第一次测试所得,健康对照组40例,其中男29例,女11例,年龄18-58岁,平均41岁,均为门诊体检者,经检查未发现肝功能,血常規未见异常。
1.2检测方法,空腹静脉采血1ML,放入装有15%的EDTA-K2试管中摇匀,用NLITONKOHDEN-6318型血液分析仪进行检测,采血后2H内完成。所用试剂由库尔特提供。
全血质控物进行室内质控检测。
1.3统计方法:所有数据均用(X±S)表示,组间比较用T检验,结果:肝硬化患者与对照组MCV、RDW及血小板参数测试结果,见表1。
2讨论
2.1肝脏为造血的主要器官以生成红细胞为主。肝脏病变会造成红细胞系统异常。肝硬化患者MCV、RDW会发生明显改变,RDW是反映红细胞体积大小变化的指标,其值明显升高提示红细胞大小不一、多形态以及红细胞碎片增加造成其大小不一的原因可能是:(1)造血物质缺乏。许多肝硬化患者长期食欲减退胃肠道吸收功能低下,常因叶酸、维生素B12和铁双重缺乏导致贫血,前者可导致红细胞巨幼样变,后者可引起小细胞变化。(2)大多数肝硬化患者有脾大及脾功亢进表现,使红细胞破坏加速寿命缩短及形态发生明显改变。(3)免疫因素造成与肝炎病毒相关性的再障,骨髓造血障碍。随着肝病病情的进展肝功能损害进行性加重,上述造成肝病患者红细胞形态早改变的因素也越复杂,因而,MCV、RDW的改变也越明显[2]。
2.2血小板主要来源于骨髓成熟的巨核细胞,其大小和体积一方面可反映骨髓中巨核细胞增生、代谢及血小板生成情况同时也反映血小板的年龄及功能。肝病对血小板的影响很多,也较复杂,涉及到其形态、结构和生理生化性质等方面的改变。肝病患者,尤其是肝硬化患者可引起血小板数量下降。过去曾认为肝硬化合并脾功能亢进患者可导致血小板破坏增加及分布异常,近来发现,肝病病毒(乙型肝炎)是泛噬性病毒,对骨髓巨核细胞有抑制作用,使其成熟不良,导致血小板减少,MPV降低,MPV是一项判断血小板减少原因的指标,骨髓增生低下时MPV下降,并先于PLT变化,可用以判断血小板减少的原因,通过MPV变化有学者认为肝硬化患者MPV减少有可能是患者体内存在内毒素或免疫球蛋白增高,使血小板不断被激活,活性物质被释放,导致致密颗粒空竭,体积缩小,储备下降。[3]血小板四项参数测定在国内外以被广泛应用,其余体外血小板功能有较好的相关性可能间接反映血小板功能状况[4]。本组资料显示肝硬化患者的血小板,除血小板记数有明显的降低外,MPV、PCT也明显降低,因而反映肝硬化患者不但血小板数量减少,而且功能也存在异常,说明肝硬化患者血小板的体外功能差,这也是肝硬化患者止血功能障碍的原因之一。
篇10：环保参数测定
液相色谱-电喷雾质谱法测定污水和污泥中壬基酚聚氧乙烯醚的参数优化
摘要：在液相色谱-电喷雾质谱法测定壬基酚聚氧乙烯醚的.过程中,对壬基酚聚氧乙烯醚加合离子的形成影响因素进行分析,优化了关键参数,建立了测定污水和污泥中壬基酚聚氧乙烯醚的高分辨高灵敏的液相色谱-电喷雾质谱方法.流动相A为0.1mmol・l~(-1)乙酸钠缓冲液,流动相B为甲醇,各聚合度壬基酚聚氧乙烯醚的加合离子响应值达到最大;锥孔电压没为60V能最大程度上避免[NPnEO+2Na]~(2+)对测定的干扰.NP1EO,NP2EO和NPnEOs(n=3-15)的仪器检出限分别为10pg,1pg和0.1pg.该方法成功用于污水和污泥中壬基酚聚氧乙烯醚的测定.Abstract：The analysis of nonylphenol ethoxylate by liquid chromatography-electrospray ionization mass spectrometry (LC-ESI-MS) was investigated in terms of some parameters influencing the formation of different types of adducts. To compare the metal preference of NPnEOs during adduct formation, NaAc, NH_4Ac, and KAc were added to mobile phase, respectively, and the corresponding adducts were monitored. Results showed that the sodium adducts gave the most signals for both short-chain and long-chain oligomers at NaAc of 0.1 mmol ・l~(-1) used as the mobile phase buffer. At the cone voltage of 60V, [NPnEO +2Na]~(2+) were eliminated at the most limit to avoid interference during quantification. For NP1EO, NP2EO, NPnEOs (n = 3-15), IDLs were 10pg, 1pg, 0.1pg, respectively. Investigation of NPnEOs in wastewater and sludge samples taken from a WWTPs in Beijing was successfully performed by this method.作 者：连静 刘俊新 LIAN Jing LIU Jun-xin 作者单位：中国科学院生态环境研究中心,北京,100085 期 刊：环境化学 ISTICPKU Journal：ENVIRONMENTAL CHEMISTRY 年，卷(期)：, 28(6) 分类号：X13 关键词：壬基酚聚氧乙烯醚 缓冲液 加合离子 锥孔电压. Keywords：nonylphenol ethoxylates adduct formation mobile phase buffer cone voltage.