某大型商业综合体项目用地征地会议纪要

某大型商业综合体项目用地征地会议纪要（精选3篇）

篇1：某大型商业综合体项目用地征地会议纪要

某大型商业综合体项目用地征地会议纪要

X年X月X日下午，XXX在XXX主持召开了某大型商业综合体项目用地征收协调会议。

XXX/XXXX出席了会议，XXX等相关人员参加了会议。与会人员首先听取了XXx对某大型商业综合体项目用地情况和土地征收情况介绍。XXX要求：一是要进一步提高思想认识，下决心做好该项目征地拆迁工作，对已认定为违章建筑的，要坚决依法依规拆除。二是工作要专人落实到位，部门各负其责，敢于担当，坚决实行有令必行的工作作风，对到期必须拆除的违建坚决一律采取行动，对执行不力的个人和单位将严肃处理。三是要强调纪律，坚决执行政府的工作部署，协调配合、多想办法，严格标准、严格程序，相关各方妥善解决好用地征拆过程中遇到的各类困难和问题，绝不能留后遗症。

XXX强调：某大型商业综合体项目是政府着眼长远、为民谋利的城市升级工程，做好该项目用地征拆工作责任重大。各相关部门和责任人要在前一阶段工作取得成绩的基础上，进一步统一思想，深化认识，紧密配合，全力以赴抓好该重点项目建设征地拆迁工作。

会议经讨论后决定：

一、成立专责领导小组：由XX牵头成立该项工作专责领导小组，由各相关责任单位派主要领导负责跟踪落实该项工作。

二、对违建用户停水、停电：因该片区违建用户的建筑 1

物已经规划部门认定为违章建筑，供水、供电部门应根据违章建筑认定书，确定方案对违建用户实施停水、停电。

三、调整该项目地块出入口：规划局重新做好交通道路路口规划，由区公路局负责，封闭南丰大道转入违章建筑用地地块辅道的入口。

四、制定强拆方案：由城管执法部门牵头，及早谋划提前做好该项目违建用地征收强制性拆除的工作方案。

篇2：某大型商业综合体深基坑支护设计

近年来, 随着我国城市建设的迅猛发展, 高层、超高层建筑不断涌现, 大型商业综合体日益增多, 地下空间开发规模越来越大, 随之而产生了深基坑支护设计与施工问题, 而基坑的深度至为关键, 目前已经深达20多米, 近30 m。前几年, 被广泛采用的土钉墙、重力式水泥土墙等支护结构已经不能满足目前工程的需要;而桩锚支护结构以适应性强等优点在深基坑支护工程中得到了广泛应用。

1 工程概况及周围建设情况

1.1 工程概况

拟建建筑物为办公楼。

拟建场地地表高程为784.0, 车库基坑底标高767.800, 基坑深度16.20 m;甲级办公楼基坑底标高766.200, 基坑深度17.80 m;准甲办公楼基坑底标高767.200, 基坑深度16.80 m。

场地西侧紧邻在流水的排水渠和道路, 基坑上口距排水渠8.0 m左右;场地东侧距道路17 m;南侧为6层、24层房屋, 距离13 m~15 m, 北侧为道路。

基坑平面如图1所示。

1.2 工程地质条件

根据勘察报告提供资料, 场区工程地质条件自上而下为:第 (1) 层:杂填土:杂色, 主要以砖块、白灰渣、水泥块、煤屑等建筑垃圾为主, 混有少量生活垃圾。该层物质成分杂乱, 结构松散, 力学性质不均, 该层在场地内均有分布。第 (2) 层:粉质黏土:含云母、煤屑、氧化铁、氧化铝等, 局部为粉土。呈软塑~可塑状态, 具中~高压缩性, 土质不均, 标准贯入试验实测锤击数介于4.0击~7.0击之间, 平均5.3击。第 (3) 层:细砂:黄褐~褐灰色, 主要矿物成分为石英、长石、云母等。湿~饱和, 松散~稍密, 颗粒级配不良。实测标贯击数8.0击~15.0击, 平均11.1击。夹有粉质黏土、粉土薄层。第 (4) 层:粉质黏土:黄褐~褐灰色, 含氧化铁、氧化铝等, 夹有粉土透镜体。呈可塑~硬塑状态, 具中等压缩性。实测标贯击数9.0击~17.0击, 平均12.7击。夹有细砂透镜体或薄层。第 (5) 层:细中砂:褐色, 矿物成分主要为石英、长石、云母等, 混有粉质黏土及粉土, 局部含卵砾石。饱和, 稍密~中密状态, 颗粒级配一般。实测标贯击数13.0击~24.0击, 平均19.7击。第 (6) 层:根据物理力学性质差异原因可分为2个亚层:第 (6) -1层:黄褐, 含云母、氧化铁、氧化铝;局部夹有少量细砂。可塑~硬塑状态, 中等压缩性。该层实测标贯击数13.0击~23.0击, 平均17.9击。第 (6) -2层:粉质黏土:黄褐色, 含云母、氧化铁、氧化铝;局部夹有细砂。可塑~硬塑状态, 中等压缩性。测标贯击数18.0击~28.0击, 平均22.9击。

1.3 水文地质条件

本次勘察期间为平水期, 实测地下稳定水位位于自然地表下2.6 m左右, 水位标高781.4 m。地下水类型为潜水, 水位随季节性变化, 年变化幅度在1.00 m左右, 水流流向由北向南, 由西向东, 主要受大气降水及侧向径流补给。

设计参数取值见表1。

2 基坑支护设计

基坑侧壁安全等级为一级, 使用期限为12个月。综合考虑现场的周边环境及岩土层组合条件, 为尽可能避免基坑开挖后对周围道路及建筑物的影响, 本着“安全可靠、经济合理、技术可行、方便施工”的原则, 经过分析、计算和方案比较, 基坑采用桩锚、桩+内支撑支护。

2.1 设计方案

1) 支护桩。

支护桩采用混凝土灌注桩, 桩径800 mm/1 000 mm, 桩长21.5 m/24.5 m/23.0 m/27.0 m, 桩间距1.4 m, 桩顶标高780.5 m/782.0 m, 混凝土标号C30。支护桩顶设冠梁, 梁宽1 000 mm/1 200 mm, 高500 mm。

2) 锚索。

锚索采用7×15.2×1 860级钢绞线, 倾角15°, 二次高压注浆, 注浆体设计强度20 MPa, 锚索预应力锁定值详见剖面图, 张拉值取锁定值的1.1倍~1.15倍。锚索成孔孔径200 mm, 采用隔孔施工顺序。腰梁采用2根25b工字钢。

3) 混凝土内支撑。

基坑南侧采用角支撑及对撑。内支撑两道, 第一道在-5.000 m, 第二道在-10.000 m。支撑梁与支护灌注桩之间设腰梁, 支撑各支点设钢格构柱、水平面设联系梁。

第一道腰梁截面800×1 400, 角撑主支撑750×800, 对撑主支撑截面700×700, 联系梁500×600;第二道腰梁截面1 000×1 400, 角撑主支撑900×950, 对撑主支撑截面800×800, 联系梁500×600。混凝土标号C30。

钢格构柱边长460 mm, 采用4L160×16, 立柱下端插入钻孔灌注桩内3.0 m, 采用灌注桩基础, 桩径800 mm, 混凝土标号C30, 见图2。

2.2 计算

1) 承载能力计算。

本文分别采用弹性法和经典法, 对灌注桩进行了抗弯、抗剪承载力计算, 计算结果均满足规范要求。同时, 对灌注桩的整体稳定性、抗倾覆稳定性、抗隆起进行了验算。整体稳定安全系数Ks=1.375;抗倾覆安全系数Ks=1.366≥1.250;验算抗隆起Ks=2.854≥1.800均满足规范要求。

2) 支护结构的内力、位移计算。

本文选用“理正”软件对基坑进行内力和位移计算分析。将开挖全过程分为七种工况。

工况1:开挖至-5.50 m;工况2:施工锚索;工况3:开挖至-9.5 m;工况4:施工锚索;工况5:开挖至-13.0 m;工况6:施工锚索;工况7:开挖至-17.8 m。分别分析各工况条件下基坑壁的应力和位移的变化, 然后绘出开挖全过程地表沉降图, 如图3所示。基坑侧壁变形最大值为51.73 mm, 地表最大沉降量控制在57 mm。

2.3 设计及施工要点

1) 本工程属大型深基坑, 开挖深度17.8 m, 局部电梯井加深2 m~4 m;周边环境复杂, 距离南侧住宅楼不足10 m, 且住宅楼属于20世纪80年代的砖混住宅, 房屋整体性较差, 地基处理比较简单, 为确保南侧建筑的安全, 止水帷幕在南侧采用双排三轴搅拌桩;为防止施工锚索对周边土体产生影响, 在南侧采用混凝土内支撑方案。

2) 基坑西侧为排水干渠, 为确保施工过程中的安全, 锚索施工采用套管跟进工艺, 同时必须隔孔施工。

3) 处理由于设计变更带来的问题。

施工接近尾声时, 设计院提出了基础图纸变更的问题, 欲将部分区域的基坑加深, 加深最多为0.9 m, 加深部位靠近坑边, 从而给我们已做好的支护结构带来了问题, 一是加深部分的灌注桩已经施工, 无法加深;二是经计算分析, 原灌注桩的嵌固深度不满足计算要求。鉴于这种情况, 通过计算, 采用局部加锚的方法, 安装上腰梁与之固定, 以增加支护桩的嵌固能力, 确保了加深部分正常施工, 满足了设计要求。

3 结语

1) 基坑局部加深, 造成支护桩的嵌固深度不足, 可采取在基坑底部增设锚杆、支撑等措施, 但其嵌固深度应同时满足坑底隆起、基坑整体稳定的条件。

2) 锚拉式排桩在拟设置锚杆的部位受基坑外地下建、构筑物影响, 可采取以下措施:改用大倾角锚杆, 使锚杆进入建、构筑物底部以下土层;局部改用内支撑或双排桩;本工程局部采用内支撑加双排桩的方案, 避免了施工锚索对周边既有建筑的影响。

3) 为避免锚杆采用不合理的施工工艺而使周边地基受到扰动、变行, 造成周边道路、水渠下沉, 采取以下措施:锚杆采用套管护壁施工工艺;调整锚杆标高或倾角, 尽量远离水渠;锚杆跳打, 成孔后立即插入锚杆杆体和注浆, 不得分批注浆。

摘要：主要阐述了桩锚支护在某深基坑支护工程中的应用技术, 介绍了桩锚支护的设计和施工要点, 以工程实例为背景, 确定了合理的计算模型、设计参数, 并对支护体系进行了强度和稳定性的验算, 利用理正软件得出了支护结构在不同工况下的土压力、弯矩、剪力和位移, 以确保设计的合理性。

关键词：深基坑支护,灌注桩,预应力锚索,混凝土内支撑

参考文献

[1]陈祖煜.深基坑支护指南[Z].

[2]JGJ 120-2012, 建筑基坑支护技术规程[S].

[3]GB 50497-2009, 建筑基坑工程监测技术规范[S].

篇3：某大型商业综合体项目用地征地会议纪要

【关键词】商业综合体；电气设计；变配电系统；防雷接地

1工程概况

本工程位于襄樊市高新区长虹北路西侧，是由裙楼及塔楼组成的商业综合体，总建筑面积为26.1万m2，地下室为两层，建筑面积为7万m2，地上分为室外步行街和大商业项目，室外步行街总建筑面积3.1万m2，总高度为10.5m，为多层商业。大商业总建筑面积约23万m2，地上四层为裙楼购物中心，建筑面积约9.2万m2；主楼由一栋酒店和一栋写字楼组成，酒店建筑面积约3.4万m2，地上为19层，总高度81.3m， 写字楼建筑面积约3.4万m2，地上为26层，总高度100m，均为一类高层建筑。

2负荷分级

根据现行电气规范，室外步行街的消防负荷为一级负荷，其余为三级负荷；大商业项目为一类高层，其内部的消防水泵、消防风机、消防控制室、消防电梯和应急照明等消防负荷为一级负荷；安防系统用电、电子信息设备机房用电、客梯用电、排污泵、生活水泵为一级负荷。同时，大商业又属于大型商场建筑，其建筑内的商场及超市营业厅的备用照明为一级负荷，其经营管理用计算机系统用电为一级负荷中特别重要负荷，商场及超市内的自动扶梯、空调用电为二级负荷，其余负荷为三级负荷。

3高低压配电系统

3.1供电电源

根据项目特点及功能划分，经过前期与业主及当地供电部门充分沟通，确定从市政变电站引来四路10kV电源为本项目供电，10kV电源由电缆引至地下一层的10kV开关站。因市政电源可满足一级负荷对双重电源的要求，所以除超市变电所外的其他变电所均未设置柴油发电机；为满足超市招商需要，在超市变电所内设一台800kW的柴油发电机，给超市内营业照明、应急照明、防排烟风机以及电梯等负荷提供备用电源。

3.2变电所设置

结合项目业态划分和物业管理形式，按照各变电所靠近负荷中心的原则，在地下一层共设6个变电所，分别为物业1#变电所，设备容量7852kW，计算容量5078kW，选4台1600kVA变压器；物业2#变电所，设备容量5044kW，计算容量2606kW，选2台1600kVA变压器。写字楼变电所，设备容量3191kW，计算容量2306kW，选3台1000kVA变压器；百货变电所，设备容量3587kW，计算容量2523kW，选2台1000kVA及1台1250kVA变压器；室外步行街变电所，设备容量3262kW，计算容量2349kW，选2台1600kVA变压器；超市变电所，设备容量1898kW，计算容量1414kW，选2台1000kVA变压器；各变压器负荷率约为75～80%。

3.3高压、低压供电系统接线型式

（1）高压为单母线分段运行方式，中间设联络开关，平时两路电源同时供电分列运行，互为热备用，当一路电源故障时，通过手动投入操作联络开关，由另一路电源负担全部负荷，高压配出回路采用放射方式供电。低压为单母线分段运行，母线之间设手动联络开关；当其中一台变压器停电或出现故障时，切除部分非重要负荷后合上联络开关，以保证重要负荷的供电。

（2）10kV继电保护：在高压进线设三相定时限过流保护、电流速断保护和欠压保护；在出线柜设定过负荷保护和短路保护及温度保护；在母联柜设定过负荷保护和短路保护。

（3）计量：在写字楼、百货、室外步行街、超市变电所的高压进线处设高压计量，在低压总进线柜上设专用计量小室。功率因数补偿：在变电所低压侧设功率因数集中自动补偿装置，电容器组采用自动循环投切方式，要求补偿后的功率因数折算到高压侧不小于0.90。

（4）低压保护装置：低压配电室内主进、联络断路器设过载长延时、短路短延时保护脱扣器，其他低压断路器设过载长延时、短路短延时保护脱扣器，短路瞬时脱扣器，部分回路设分励脱扣器，在火灾时，切断火灾场所非消防设备电源。

（5）电力监测系统：根据业主要求，仅在物业1#变电所的高低压配电柜设置，高压监测10kV开关柜进出线的电压、电流、功率因数、有功功率、无功功率；低压监测开关柜进线的电压、电流、功率因数、有功功率、无功功率及电能和开关柜出线回路的电流及断路器的开合状态以及监测各台变压器的温度。

3.4低压配电及控制方式

低压配电采用放射式与树干式相结合的方式，对于单台容量较大的负荷或重要负荷采用放射式供电；对于照明及一般负荷采用树干式与放射式相结合的供电方式。其中一级负荷采用双电源供电并在末端自投互投，双电源自投采用自投不自复的方式。三级负荷采用单电源供电。

4照明系统

在消防控制室、变电所等机房等设备用照明，在疏散楼梯间、疏散通道等场所设置疏散照明。出口标志灯，疏散指示灯内设可浮充蓄电池，停电时自动切换为直流供电，持续供电时间大于30分钟。应急照明灯和疏散指示灯均采用应急灯具。楼梯间、电梯前室、公共走道的照明采用翘板开关控制，楼梯间及其前室采用红外线感应开关控制，应急照明火灾时由消防控制室自动强制点亮。

5设备及导体选择

变压器参考SGRB10干式变压器，设强制风冷系统及温度监测及报警装置，外罩防护等级不低于IP20。低压配电柜参考GCL型抽出式开关柜，电缆上进上出。柴油发电机组为应急自启动型。

本工程为一类高层建筑，高压电缆选用8.7/15kV交联聚乙烯绝缘电力电缆。低压出线电缆非消防回路选用辐照交联低烟无卤阻燃聚乙烯铜芯电力电缆，消防回路出线选用辐照交联低烟无卤阻燃聚乙烯绝缘耐火电力电缆。普通照明、动力线路采用辐照交联低烟无卤阻燃聚乙烯铜芯电线或电缆，与消防有关的照明、动力线路采用辐照交联低烟无卤阻燃聚乙烯绝缘耐火电线或电缆。排水泵控制箱至排水泵的电缆选用防水型。

6防雷与接地

本工程预计年雷击次数为N=0.375，防雷等级为二类，在屋顶采用利用?12镀锌圆钢作接闪带，利用楼板结构内的主筋装设不大于10x10m的暗装接闪网，突出屋面的所有金属构件均与防雷装置焊接连通以防直击雷。在45米以上每一层将顶板内沿外墙梁内不小于?12的钢筋焊接连通作均压环以防侧击雷，均压环与该层外墙上的所有金属门窗、构件、引下线连接并接地。防雷接地与强、弱电接地共用接地极，要求接地电阻不大于1欧姆；低压配电系统采用TN-S系统，设置专用保护接地线（PE）。

变电所、发电机房、水泵房、制冷机房、弱电机房、消防控制室、电梯机房等的接地与附近柱子引上的两根主筋焊接、这两根主筋（与防雷引下线分别设置）一直往下通长焊接至接地网；在没有构造柱的地方采用-40X4扁钢接至接地网。采用总等电位联结，应将建筑物内保护干线、设备进线总管、电缆金属外皮、建筑物金属构件进行联结，总等电位联结板MEB就近与接地网连接，总等电位联结均采用各种型号的等电位卡子，绝不允许在金属管道上焊接。在配电室、水泵房、制冷机房、弱电机房、消防控制室、带淋浴的卫生间、电梯机房等处设置局部等电位联结。

在变电所低压母线上装一级电涌保护器，在屋顶电梯配电箱、风机控制箱内装二级电涌保护器， 在消防控制室、弱电机房等的配电箱内装设三级电涌保护器。

7结语

商业综合体项目设计越来越复杂，业态变化较大，对设计者的要求也越来越高，只有通过不断的总结经验，严格按照电气设计的基本原则，依据相关规范，紧密结合业主的规划要求，才能设计出合理的电气系统。

参考文献

[1]《民用建筑电气设计规范》 JGJ 16-2008

[2]《供配电系统设计规范》 GB50052-2009