电机定子（精选十篇）
电机定子 篇1
发电厂的安全生产主要是控制设备障碍和异常的发生，降低计划外停运的次数，使机组安全、经济、可靠运行，发挥最大的经济效益。珲春发电厂(以下简称我厂)两台100MW机组已经投产运行18年，设备已进入老化期，近年来这两台机组处于发电调峰机组状态，机组起停频繁，加速了设备老化程度，严重的威胁企业安全生产。主要辅助高压设备中，循环水泵电机所占数量最多，电机启动时定子线棒受电磁力的影响，剧烈振动，线棒容易疲劳断裂，引起电动机定子绕组烧损。本文以循环水泵电机线棒更换为例，对高压电机线圈烧损进行现场处理和处理方法进行论述。
2 设备指标概述
我厂循环水泵电机中不同程度都有线圈磨损，绑线干缩松动现象，而且已经发生多起电机定子线圈烧损事故，严重的威胁电厂安全运行。循环水泵电机型号为Y1250-12/1730，容量为1250KW，电压为6KV，极数为12级，绝缘等级为B级，座式滑动轴承，开启式电机，定子铁芯内径为1400mm，双层叠绕组108根线棒。设备维修判定指标有4种:
(1) 极距:极距指铁心相邻两磁极中心所占的槽距, 用槽数表示。
(2) 节距：节距是单个线圈两个有效边所跨的槽数。
(3) 每极每相槽数：每极每相槽数是每极每相所占的槽数，也可看作每极每相的线圈。
(4) 电角度。
3 电动机缺陷处理过程
3.1 线圈和辅料预烘干处理
电动机在启动时定子线棒受电磁力的影响，剧烈震动，线棒导线容易疲劳断裂，引起电动机烧损。线棒引出线出口处是线棒绝缘最薄弱、最容易被击穿的部位，因线棒处的绝缘是手包绝缘，往往存在气隙或夹层，绝缘表面脏污或受潮就容易击穿，电动机的烧损多数是此处被烧断。为加强此处的绝缘强度和机械强度，在更换新线棒前先加强新线棒的鼻部绝缘(线棒引线出口处)，即对新线棒的鼻部用无碱玻璃丝带缠绕6-7层，浸绝缘漆干燥。嵌线所用的绝缘纸板、垫条、涤波绳等均应预先烘干处理，以减少它们的吸湿性。
3.2 更换线棒
在更换线棒前，将线棒及其一个节距内各线棒的槽楔逐个打出。若槽楔过紧用电木或打槽楔的专用扁铁垫在槽楔上，用手锤轻轻敲打，使槽楔松动，以便打出。打出槽楔时，应在定子两侧同时进行，互相配合，防止打坏线棒绝缘、铁心。锯断已打出槽楔线棒的所有绑线，并取出。用刀削破各个连线，用石棉布包好焊接处附近所有线棒和连线，防止线棒绝缘被火烧损。最后用火焊把裸露的连线焊接处溶开。
3.3 抬出线棒
用直流旋转焊机通直流电加热线棒，使线芯和绝缘软化，电流不超过额定电流的70%，温度控制在80度，各部受热要均匀，等线棒软化后切断电源。抬线棒的顺序是先抬起上层线棒后再抬下层线棒，用φ20mm涤波绳在槽口结扣，在绳里穿一根木棍，一头抵住铁心后向上抬线棒，两侧抬线棒速度和力量要相同，特别注意线棒端部不要折裂，用φ5mm涤波绳把抬出的线棒牢固地绑在定子膛内的铁管上，以该槽内的下层边能抬出的高度即可。把一个节距的所有上层边都抬出槽口后，再抬出准备更换线棒的下层边。
3.4 线棒嵌装
嵌线棒前，将所用的线棒、绝缘板、玻璃丝布带、涤波绳等均应预先干燥处理，以减少它们的吸湿性。下线前要检查铁心线槽，清除杂物和毛刺。下线过程中不能用硬物重击，不能让有锋利刃口的东西刮上线棒。下线的顺序与抬线棒时顺序相反，先下下层边后再下上层边。下线时加热方法与抬线棒方法一样。在下下层线棒后用电木敲打线棒，使线棒在槽内落实，用φ20mm、φ5mm的涤波绳绑扎线棒与线棒之间、端部与下层边，每绑扎一圈都要拉紧打结，打结打在线棒底部，以防止打结过高与转子相磨擦。在线棒端部与端箍绑扎接触处加垫一层适形垫料以防止端部磨损，当嵌到最后一个节距线圈时须将最初节距上层线圈用涤波绳一个个吊起，吊起高度以刚好能嵌最后节距的下层线圈为准，吊起时两边用力要均匀，以不使线圈损伤，第一个节距线圈吊起和嵌放工作必须细心进行，是绕组嵌装的关键。在每个槽上下层之间垫1mm厚的绝缘板，嵌好下层边后，将吊起的线圈上层边逐个放入槽内，压好青壳纸，垫上绝缘板打实槽楔，嵌线工作结束。
3.5 线圈连接
嵌线完毕，用120号砂纸擦去焊接处氧化层，将线棒连接成三相绕组，用银焊条先焊一个极相组内的连线，后焊极相组与极相组的连线，然后将三相绕组的始末端用电缆引到接线盒内。焊接过程中一定要做好防护措施，用石棉布把其他部位包好，以免焊接时烧坏其它部分绝缘。
3.6 包绝缘
用刀去掉焊接处两侧烧黑的绝缘，削成斜面，用甲苯清洗干净。连接部分用黄蜡带半叠状包连接处，黄蜡带不低于十层，再包三层2432醇酸玻璃漆带，各绕组端部连线之间垫3mm毡垫，用φ5mm的涤波绳绑扎牢固，绑扎完应检查绕组是否有接错或嵌反。用双臂电桥测量每相绕组的直流电阻，其阻值符合三相绕组互差不超过平均值的1%的要求，绕组线间直流电阻不超过2%。
3.7 浸漆与烘干
在重饶或局部更换定子绕组后，进行浸漆和烘干的工艺处理，可以使绕组与铁心之间，导线与导线之间空隙被绝缘漆充填使绕组与铁芯形成一个整体，增强绕组的耐潮性，提高绕组的绝缘强度、散热能力和机械强度，浸烘大至分为预烘、浸漆、烘干三个部分。
3.7.1 预烘是为了驱除绕组中的潮气，用直流旋转电焊机加热定子线圈，预烘温度要逐渐增加，一般温升控制在20-30度/小时，这样可使线圈温差较小，内部水分易于向外散发。温度要控制好，温度过低使预烘时间增加，温度过高容易造成绝缘老化，温度控制在120度左右，时间为4-8小时，每隔半小时用1000V摇表测一次绕组对地绝缘电阻，当绝缘电阻值稳定后预烘结束。
3.7.2 当定子铁芯温度降到60-70度时，浸1032三聚氰醇酸漆浸漆。第一次浸漆时漆的粘度应低一些，以使绝缘漆尽量渗入绕组内部;第二次浸漆时漆的粘度更高一些，使表面形成较厚的漆膜。采用浇漆的方法，浇漆要浇透，特别是绑线部分，在浸漆时要均匀地重复浇几次。第一次浸漆时间为20-30分钟;第二次则为15分钟，大体控制在不冒气泡为止。每次浸漆后，都要把定子绕组垂直放置，滴干余漆，用溶剂擦净其他部分的余漆。最后在定子及端部线圈喷一层灰色绝缘漆。
3.7.3 烘焙是为了将漆中的溶剂和水份挥发掉，使绕组表面形成较坚固的漆膜，分为两个阶段：第一是低温阶段，温度控制在70-80度，约烘2-4小时，温度过高，会使溶剂挥发太快，在绕组表面形成许多小孔，降低浸漆质量;第二是高温阶段，温度控制在130度左右，约烘16小时，以便形成坚固漆膜。每1小时用1000V摇表测一次绕组对地绝缘电阻，直到最后3小时趋向绝缘电阻稳定，绕组才算烘干完毕。烘干电机时，线圈为星星接线，用直流焊机加热时，用其中两相接正极，一相接负极，每2小时轮换一次，均匀加热，通入的电流为额定电流的50-70%。若线圈内部已干透而表面没干，可用碘钨灯在外部继续干燥。干燥结束后，用2500V摇表测量吸收比应大于1.3为合格，交流耐压能够比直流耐压更有效地发现绝缘缺陷。
4 结束语
通过更换定子线圈，加强对线圈鼻部和线圈端环绝缘薄弱环节进行加固处理，彻底消除了电机隐患，提高了电机运行可靠性。经过处理后的循环泵电机运行四年来，没有再发现线圈磨损现象，为机组安全经济运行提高保障。
摘要：本文针对高压电机线圈烧损原因和线圈绝缘薄弱环节进行讨论, 提出了高压电机线圈更换过程所应注意的问题, 阐明了在拆线、下线、绝缘处理、浸漆、烘干等全过程的处理方法。彻底消除了电机定子线圈绝缘存在的薄弱环节, 提高了电机的运行可靠性。
关键词：定子线圈,绝缘漆,涤波绳
参考文献
[1]黄铭英.高压电机定子线圈损坏的原因及预防措施[J].水电机电安装技术, 1982 (02) .
[2]赵文钦.高压电机定子线圈故障的现场修复[J].中小型电机, 1988 (02) .
电机定子 篇2
我厂（以下简称甲方）QFS-60-2，容量60000KW，定子额定电压10500V，电流4124A，绝缘等级B级，由北京电力设备总厂制造的发电机，由于定子线圈绝缘老化及其它原因决定对线圈进行全部改造更换，经招标由哈尔滨电机厂电机修造厂（以下简称乙方）中标承担此项工作，为此特制定以下技术协议。
1.乙方对此次线圈的更换改造工作的质量标准，应按投标文件中规定遵循的质量标准执行，并符合电机制造相关的各项标准以及电力生产反事故措施的各项规定。
2.乙方应保证该发电机线圈改造更换后主要几何尺寸不变，绝缘等级为F级，制作全部线圈（84根）以及备品备件，使电机达到B级以上耐热等级要求。线圈制作可根据甲方现有备用线圈的形状和尺寸。满足原定子下线的安装尺寸。线圈的空心导线的连接按哈尔滨电机厂200MW的发电机的空心导线的连接结构，既在制作线圈时将水接头焊好，直接做水压试验和汽密试验。
3.乙方应制作较线模一套来检验原线圈尺寸的准确性，重新设计线圈的图纸。按重新设计的线圈图纸设计线圈的制作模具。
4.乙方应对发电机上下层线圈之间和线圈回水测温元件全部更换及测点接线板更换工作，采用PT100铂电阻测温元件。发电机槽内的测温元件的安装采用模盒式的方法，使元件保证安全。摆放的位置尽量保持原有的设计位置。发电机线圈、压板结构、支架、槽楔、测温元件和回路、发电机引出线、冷却水回路、汇水环等的制造、安装、装配、调试工作达到发电机的设计要求和现行国电集团和原国家电力公司反措要求的技术要求。
5.乙方应对发电机定子聚四氟乙烯引水管全部更换，更换的绝缘引水管采用哈尔滨电机厂现行的标准设计。上、下层线圈的汇水接头采用200MW发电机的形式。
6.乙方应对发电机定子出线侧环行引出线进行改造和更换。更换后的引出线能保证和原发电机母线桥铜排的软连接铜排的连接。并且确保相序与原来一致。采用T2铜管制作。7.定子线棒拆除后乙方应对定子铁芯油污进行彻底清理，由甲方监造人员认可后方可进行新线棒下线工作。
8.定子线棒拆除后乙方对定子铁芯测温元件进行检查，对已损坏的测温元件乙方应与甲方协商重新布置的位置。
9.需监造的各项试验项目乙方应在试验进行前48小时通知甲方，乙方应出具文字性试验方法、标准。
10.乙方使用的各项试验仪器应具备相应的检验合格证明，监造人员有权对检验报告进行查阅，乙方应积极配合。
11.乙方更换的连接线的水接头应为哈尔滨电机厂水冷60MW发电机的水接头的形式。12.乙方应保证线圈实心铜线的焊接采用含银量在45%以上的焊料搭接焊接，并且最后实施封焊。空心铜线和水盒处焊接采用磷铜焊。
13.乙方应对由于原端部支架碳化严重，端部支架必须进行打磨处理，磨消量不少于0.5毫米。打磨后刷环氧树脂胶。
15.乙方应对发电机汇水管所有水接头进行改造并实现回水测温。在原汇水管接头处增加42个测温元件。增加元件的设计按哈尔滨电机厂定子线圈水冷方案相同。15.乙方应保证新改造的定子线圈使用线规与原线规相同，不允许改变。16.乙方采购的空心铜线退火后，必须进行水压试验。及提供水压试验方案。17.乙方负责为甲方配备2套漏水检测装置以及数字检漏计。
18.乙方负责提供改造后的相关稳态、暂态电抗值，时间常数等参数。（直轴饱和电抗、瞬变电抗、超瞬变电抗、负序、零序电抗设计值）。
19.乙方负责提供改造后电机出力图以及维护说明书。提供发电机铭牌。20.乙方负责定子的装配以及相关试验工作。提供装配工艺以及试验项目。21.乙方负责发电机端部金属零件进行材料检查，确保其无磁性或反磁性性能。
22.乙方负责负责发电机定子从甲方至修理场地的往返运输。发电机定子的运输费用由乙方支付。
23.乙方负责原定子线圈的拆除工作，铁心清理修复工作。拆除的线圈、励侧引出线、以及出线铜排、测温元件、定子引水管归属甲方。24.乙方负责甲方发电机拆除和回装的技术指导工作。25.乙方负责完成下列试验并满足以下要求：
1． 绕组、埋置检温计、绕组相互间的绝缘电阻测定。
2． 绕组在实际冷状态下直流电阻的测定，三相直流电阻允许偏差不超过1.5%。3． 固有振动频率试验。
4． 端部泄露电流（Un）不大于4微安，局部电位外移试验（模拟潮湿状态，Un）不大于100V。（包括励侧水连接管、出线绝缘盒部）
5． 新定子线圈安装前需做单支水流量试验，和气密试验并符合相关试验标准。6． 新线圈必须进行交流耐压试验不得采用抽检。7． 对10%的新线圈下线前进行局部放电试验。8． 新制造的汇水管安装前需做水压试验。9． 空芯铜线要求100%做涡流探伤，并出报告。
10． 线圈更换后除进行上述试验外，本条款中未涉及到的各项工序之间要求的试验及出厂试验乙方仍需进行，安装后由甲方进行交接试验。
26.甲方派2-4人对选用材料、试验、工艺过程全过程监造，乙方积极配合，并为监造人员提供的住宿每人每天不低于100元标准，就餐每人每天不低于100元标准，期限为监造全过程。
27.乙方保证其提供的货物是全新的、未使用过的，采用的是优质材料和先进成熟工艺，并在各方面符合合同规定的质量、规格和性能。乙方应保证其提供的货物经过正确安装、正常操作和保养，在其寿命期内运行良好，乙方应保证设备的寿命不少于 20 年。保证发电机在试运行后的18个月内正常运行，在此期间，如因设计和工艺质量问题而不能正常运行或发生零部件损坏，乙方负责无偿修理或更换，并承担甲方停发的责任。同时，设备的质保期将延长，延长时间为设备重新投运后12个月。
28.乙方应保证设备的设计、材料选择、加工、制造和试验等建立质量保证体系，并在合同设备的整个制造过程中严格按其执行。
29.对该改造项目乙方应采用有运行经验证明正确的、成熟的技术；如果在执行协议的过程中有技术不明确时，提前通知甲方单位，经双方同意后方可实施。30.乙方从其他厂采购的材料，一切质量问题应有乙方负责。
31.乙方应向甲方提供线棒备件6上2下，及相关备品（楔条、绝缘水管）
32.乙方应保证新线圈的制作由哈尔滨电机厂线圈分厂完成，工装、下线、试验等工作在乙方的生产车间进行。
33.发电机投运一个月期间出现任何缺陷，乙方必须接到通知后24小时内赶到现场给予技术支持。
34.乙方应提供改造后该机组运行维护的详细说明和要求（包括水冷水温差、指标、空冷器水温和水压不可调整的要求、进相运行的要求、失磁异步运行、断水运行等）。35.乙方应向甲方提供相关的技术图纸六套。
36.乙方应无偿负责对甲方的技术培训和解答相关的技术问题。
乙方在线圈制造前、更换线圈工作前，负责召开设计联宜会，对改造的图纸、施工工艺及项目内容，工期做详细的说明，求得甲方的确认。
37.乙方对发电机改造后应能满足甲方运行环境下额定出力稳定运行，各部位温度正常。38.乙方对发电机各项试验应满足华北电力集团公司《2002年电力设备交接和预防性试验规程》的标准，改造标准满足电力生产汽轮发电机各项反措的要求。
39.乙方应保证发电机到哈尔滨电机厂电机修造厂后20天内完成线圈更换改造的全部工作。电天津第一热电厂#8发电机更换线圈整体进度如下：1：合同生效后7天内，备品线圈运到哈尔滨电机厂电机修造厂。2：合同生效后10天校样模制造完毕。3：合同生效后20天线圈、以及技术协议中所提到的改造部分的部件图纸设计完毕。4：合同生效后50天线圈模具生产制造完毕5：合同生效后120天线圈、部件制造生产完毕。6：发电机到厂后18天下线完毕。（含运输20天）
40.乙方未能达到投标文件中的承诺包括澄清时的承诺，应自愿接受甲方的处罚。
发电机定子绕组接头钎焊工艺探讨 篇3
关键词：发电机 定子绕组接头焊接 钎焊工艺 质量控制
0 引言
发电机的定子绕组是由许多线棒经焊接串联所组成的。这些焊接头在发电机运行中要受到各种机械振动的影响，在故障时要受到短路电流和短路电流产生的电动力的作用，均可能使一些焊接头的电阻增大而导致发热，为确保机组运行过程中发电机定子绕组各接头温度处于正常范围，防止开焊事故的发生，需要定期测量发电机定子绕组的直流电阻，而很大一部分的直流电阻超标与定子接头的本身焊接质量不佳（如断股、虚焊等）有很大的关系，安装过程中的定子接头焊接的质量控制工作显得尤为重要。
1 概述
我厂从2002年开始，陆续对#3、#4以及正在进行中的#2发电机组的减振增容改造，进行了发电机定子线棒的安装，发电机额定容量140MW，发电机定子绕组为三相三支路星形联接，双层条形波绕组，F级绝缘。三相三支路引出采用汇流铜排集中引至定子机座引线出口处，汇流排共5层，分布在定子机座上部整个圆周上。线棒接头采用银铜钎焊工艺。我们采用两台东方电机厂生产的DD-III型硬焊机（额定容量200KVA）分两组同时施焊，在7天的时间内完成了工作任务，焊接质量良好。
2 运行情况分析
目前大、中型水轮发电机、汽轮发电机条形定子线棒端部一般采用银铜钎焊工艺，使用电阻焊机，钎焊的接头具有机械强度高，导电性能好的特点，且加热速度快，对绝缘影响小，操作方便。我厂小东江电站#1、#4机是90年安装投产的，定子线棒端部接头采用对接锡焊焊接，在2002年和2003年先后发生定子端部接头烧断开焊3次，事故发生点均处于发电机上游侧。其中2003年6月19日在4号机事故中发现一定子线棒接头的绝缘并头套有严重烧损现象，拆除后发现该接头已部分脱焊，焊锡流出焊口，由于及时发现未造成事故。同时在机组预防性试验中多次出现直流电阻超标的情况，都是由于定子接头焊接质量不良引起的，这些故障的查找处理都很麻烦，延误了检修工期，浪费了大量的人力物力，而且是发电机安全运行中的重大隐患。我厂此次发电机增容改造中所使用的银铜钎焊工艺，广泛应用于大中型发电机定子线棒上端部和下端部连接板的焊接，以及发电机定子线圈半成品制作时端部的焊接。采用该焊机可以简化工艺，节省工时和成本，焊接时间短，对线棒绝缘无损害，能提高发电机定子线圈焊接质量。
3 如何保证良好的焊接质量
焊接中要达到良好的焊接质量，必须注意好以下一些环节：
3.1 做好防护措施：①上端部接头焊接防护措施：沿定子整圆在上、下层线棒之间以及相邻线棒间用石棉布塞紧，防止焊料掉入铁芯槽内；②下端部接头焊接防护措施：用浸湿的石棉带（以不滴水不宜）缠好线棒端部靠近焊接部分的绝缘，沿定子整圆在上、下层线棒之间以及相邻线棒间用石棉布塞紧；同时为防止掉多余的焊料，施焊处地上应铺好石棉布。
3.2 用丙酮仔细清理线棒头部，必须彻底清除引线头表面的余胶、氧化层及其它污物；用0#砂纸打磨铜板及银焊片见本色，并用酒精清洗干净。
3.3 检查、调整使上、下层线棒引线头对齐，相互偏差上下不超过4mm，左右不超过1.5mm。若对不齐，则需要用整形工具进行校形。
3.4 在线棒引线头与并头块之间放一张0.2mm厚的银焊片HLAgCu80-5，其尺寸比焊接面积宽度方向单边大2.5mm（操作中应戴干净的白手套），并头块的位置按图纸要求放好后用多用夹钳临时固定。
3.5 调节焊机液压夹钳的开口尺寸，使开口尺寸略大于工件厚度。
3.6 用银铜焊机的钳口夹住需焊部位，按照操作规程进行焊接：首先开始加热时，应观察碳精块发热是否均匀，若发现碳精块有发白的亮点，发白表明局部温度已超过1000℃，而并头块铜板的熔化温度为1080℃，若继续加温，将烧坏线圈和并头块,应立即停止焊机，将碳精块调整好位置后继续加热，若发热均匀，应持续通电5-10s，尽量使线棒接头在最短的时间内达到焊接温度(约710℃)，表现为碳精块均匀发热成深红色，此时在焊缝中预放的银铜焊片开始熔化，可迅速使用φ2银焊丝(L一Agl5P)向焊缝中填加焊料，应上下左右全面填充，使焊缝全部填满无间隙，在补充焊料过程中应短时间的点动焊机保持温度，停留时间不能太长，防止过热。为保证焊接质量和焊缝的外观，可在停掉电源后的短时间内再次向焊缝填加焊料。补充焊料过程中，注间焊丝位置，不要形成电极直接短路，焊接完成后不应立即松开钳口，待焊接区域温度降低到500℃左右（待被焊工件成铁灰色），方可松开夹钳，冷却水套应待焊接处温度降至130℃左右时才能拆除（可以多备几付冷却水套，待充分冷却后再拆除，以保护线棒和防止人员高温烫伤）。
3.7 使用银焊机一定要坚持“先通水，后通电；先断电，后断水”的原则，在整个焊接过程中，必须保证冷却水的畅通。
3.8 因焊机两根通水电缆在焊接过程中有较大的电动力，可将两根通水电缆用白布带（或其它非金属捆扎带）捆扎在一起。
3.9 焊接过程中必须随时注意冷却水的温度，若温度过高，如出水有汽化现象，应立即停机检查冷却水压，并检查水路是否畅通；
3.10 冷却水套夹在线棒端部上，胶一定要清理干净，并接触紧密，才能切实起到散热的作用；
3.11 操作中一定要保持焊片的清洁；
3.12 大部分碳精块发热不均匀的原因都是由钳口变形引起的，因铜钳口在高温下经过长期使用将呈外八字形，导致碳精块前后压力不均匀，应采取在钳口基座上加垫等方式做好调整，必要时可以采用多用夹钳辅助夹紧，以保证发热均匀；
3.13 焊接完成后应用压缩空气吹干银焊机的油气回路，并做好焊机的保养工作。
4 结语
接头焊接完毕后，用锉刀、砂布清除焊接头表面焊料、焊瘤及氧化物，使焊接头呈显本色，再用丙酮、白布擦洗干净后进行焊接质量检查，各银铜焊接头处焊缝外观光滑饱满，端面无过烧疏松物，经全面检查合格,由于严格控制安装质量，达到了良好的效果，焊接完成后测量各支路直流电阻最大值与最小值的差值均小于1%。运行一年后机组预试换算到同温度下直流电阻基本无变化，只要严格控制好焊接过程中的各个环节，银铜钎焊可以达到优良的接头质量标准。
参考文献：
[1]东电电器公司.DD-200-3型硬焊机说明书.
[2]GB/T8564－2003.水轮发电机组安装技术规范.
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[4]JB/DQ3233-87.大型水轮发电机产品质量分等.
[5]徐波，史文.卿大型汽轮发电机转子线圈中频感应钎焊工艺研究.上海大中型电机.2008年第03期.
[6]张巍.100MW汽轮发电机定子线圈三通焊接的水浸探伤研究.黑龙江科技信息.2008年第05期.
汽车发电机定子设计分析 篇4
随着国内外汽车市场的发展和汽车技术的不断进步, 人们对汽车的使用性能也越来越关注, 汽车上的用电设备和电子控制装置也相应地增加。一方面, 发电机作为汽车的主要电源, 在汽车正常运转时为所有的用电设备供电。另一方面, 它还要向车上的蓄电池充电, 发电机的功率随着车上用电设备的增加而增加。常见的汽车发电机可以分为交流发电机与直流发电机, 而交流发电机因在许多方面都具有明显的优势而成为主流。为了提高发动机的驱动转矩, 发动机的主要部件与交流发电机相连接的支架一般都在发动机的主部件上, 因此, 要求发电机体积小, 防震性能好, 同时有较大的输出功率, 交流发电机的热阻小, 以便于抵御发动机室的不停升温。爪极式交流发电机由于制造工艺简单、生产成本较小而得到广泛应用。
1 汽车发电机定子的工作原理及组成结构
每个厂家生产的汽车发电机定子几乎都具有相同的结构, 一般由定子线圈、定子铁芯、槽楔和槽绝缘等构成。其中, 定子是发电机静止的部分, 它的作用主要是产生旋转磁场, 为转子产生交流电提供条件。汽车发电机的定子结构主要由定子铁芯、定子线圈、槽楔和槽绝缘组成。
1.1 定子铁芯
定子铁芯是构成汽车发电机的主要部件, 其作用是提供发电机励磁回路和固定定子绕组, 这样的定子铁芯一般采用导磁率较高、热损耗较小、内圈带槽的硅钢片叠压而成, 定子绕组的导线就镶嵌在定子铁芯的槽中。
1.2 定子线圈
定子线圈是通过发电机转子旋转产生磁场, 在定子上发生切割磁力线的动作以产生交变的电流, 最后传递给整流桥。它一般有三相, 表面包裹足长的高温漆包线, 常见的三相线圈一般采用星形接法或者大功率 (三角形接法) , 这两种接法都能够产生三相交流电。三相线圈必须按照一定的规则去绕制, 以获得相等的频率和相等的幅值以及相位互差120°的三相电动势。
1.3 槽楔
槽楔一般由环氧树脂层压板裁定制作而成, 它的作用就是封住槽口, 压紧绝缘线圈以及绝缘纸, 防止线圈绕组松脱。
1.4 槽绝缘
槽绝缘一般采用聚酯薄膜绝缘复合箔制成, 它的形状类似于定子槽楔, 这样的槽绝缘纸片一般厚度为0.18~0.25 mm。槽绝缘的作用就是保护线圈绕组, 也可以作为附加的电绝缘层看待, 对于发电机的整体绝缘性能有一定的影响。
2 铁芯电子采用带状材料
传统发电机的定子铁芯采用冲压成形的加工方法, 这种加工工艺的原材料使用率仅有30%左右, 常常造成很大的资源浪费。新型带状加工工艺是将原材料加工成一些带状的薄片, 自动卷绕成形之后再利用叠压和焊接工艺完成定子铁芯的加工制作。这种新型的加工方法将原材料使用率提升至90%, 而且更加便于实现铁芯加工生产过程的自动化。我国安徽省的华鼎汽车零部件制造有限公司在制造汽车发电机的一系列产品中, 采用了上述的工艺生产出来的定子铁芯, 不仅节约了大量的原材料, 而且降低了生产成本。而且这些产品都具有较高的加工工艺和生产质量, 得到了配套厂江淮汽车的认可。
卷绕加工的工艺过程:首先, 将高速冲床冲制的齿形带状料从卷绕装置的动压盘与定压盘之间送入;之后, 依靠凸轮顶出的驱动销带动, 通过成型的预制板的作用卷曲成形;最后, 驱动销越过凸轮自动退回, 带料由导出口导出, 当卷绕的圈数增至产品要求时, 自动切断带料完成整个加工过程。
3 定子绕组自动嵌线技术
由于汽车上的用电设备不断增加, 同步发电机的输出电流也不断增加, 电子绕组的绕线直径也需要相应地加粗。传统的人工嵌线将无法满足这样大电流的需求, 也无法保证批量生产以及生产出来的产品质量。
爪极式交流发电机目前主要有电励磁以及混合励磁两种工艺结构, 发电机的主磁路由转子磁轭、气隙、爪极、定子齿和定子轭等构成。当转子开始运转时, 转子磁场就会形成一种旋转磁场, 它可以不断切割定子绕组, 这样绕组中就会感应出相应的交流电势, 产生交流电流以供发电。当发电机带有较大负载时, 绕组中产生的电流又感应出电枢磁场, 能够对转子磁场产生影响。在爪极式发电机的构成要素中, 定子绕组的结构对发电机的体积与整体性能都影响深远。大功率的汽车交流发电机具有低电压和大电流的特点, 为了减小发电机的体积, 在最初设计定子绕组时, 应该考虑采取合适的办法提高槽的利用率, 减小端部的焊接空间, 尽量减小电阻以及改善发电机的热阻。
现阶段, 大多数企业通过不断地摸索, 采用定子绕组自动嵌线技术, 这项技术定子绕组的绕线与推入式嵌线相组合, 完全可以克服上述的缺点与不足。一些企业制造了这样的机器, 最大程度上弥补了以上两种绕线工艺的不足, 拥有嵌线快速、质量较高的优势, 但同时需要较大的资金投入。其突出优势在于: (1) 绕线与嵌线相统一。 (2) 绕线的端部较短, 较其他类型的绕线工艺更加节约铜线。 (3) 工作效率有了较大提高, 一般为人工绕线或者嵌线的十倍。 (4) 可以满足小批量的多种品类产品生产。
在目前铜价飞涨的市场行情下, 仅此一项深入挖掘的技术就能使每台发电机节约成本3元, 同时也使发电机产品在国外市场更加具有竞争力。
4 定子导线的绝缘设计
发电机定子的绕组绝缘结构设计对电机的整体性能以及合理性起着十分重要的作用, 这将在一定程度上影响电机的容量系数、槽满率、工作效率以及设备可靠性。在各个发电机制造厂设计定子绕组绝缘结构时, 大多投入了较多的人力和物力去研究开发更加先进、合理与可靠的绝缘结构。多年来, 我国的电机绝缘结构研究主要集中在主绝缘材料和防晕材料及其结构的研究上, 而对导线绝缘材料及其结构的研究投入较少。
随着发电机绝缘设计工作的深入研究, 线圈的绝缘性能也在导线结构、工艺水平、产品质量等方面受到越来越多的限制。由于电机旋转过程中励磁绕组会出现交变的旋转磁场, 发电机定子内部不同的位置上的绕组也将感应出不同强度的电势, 同时在同一槽中处于不同位置的电磁线也将感应出不同的电势, 两种电势绝大部分时间都不会呈现相同的强度, 这两组相邻的电磁线之间就会出现电势差。电势差的产生为线圈内部电流产热提供条件, 相当部分的电能将通过导线的热阻转化为热能扩散掉, 这一部分的电能不仅没能够为汽车发电机提供有效的利用率, 而且还为汽车发电机零部件提早老化带来隐患。为了尽量消除发电机定子电磁线之间的这种电位差, 减少定子线圈内部涡流发热带走的电能损耗, 对定子线圈的部分导线采用换位方式进行处理是企业十分明智的选择。
5 结语
定子是汽车发电机的一个关键部件, 定子线圈的合理设计以及成熟的制作工艺对定子绕组的质量有重大的影响。只有充分了解定子绕组的制作工艺规范, 才能尽量减少发电机本身的热能损耗。通过采用日渐成熟的汽车发电机定子绝缘设计, 能够降低发电机运行过程中不必要的升温, 尽可能降低汽车发电机的损耗, 提高发电机的使用效率, 从而达到延长汽车使用寿命的目的。
摘要：普通汽车发电机大多采用爪极式三相同步交流发电机, 目前, 交流发电机无论是在结构设计、原材料使用, 还是加工工艺和理论计算等各个方面都取得了很大程度的改进。结合具体的生产工艺对发电机定子设计进行探讨。
关键词：汽车,发电机定子,设计分析
参考文献
[1]邱新勤.汽车发电机定子设计探讨[J].中国机械, 2014 (11) :32-32.
电机定子 篇5
收稿日期： 20131020
(1.长春理工大学 机电工程学院,吉林 长春130022; 2.深圳方能达科技有限公司,广东 深圳518000)
摘要： 电机定子嵌线槽在绕制铜线之前,需要在槽口内部插入一层绝缘材料,目前许多企业依旧采用人工方式嵌入一层绝缘纸,该方式具有劳动强度大、效率低的缺点。基于此生产实际的需要,提出了一种可以实现电机定子嵌线槽自动插纸的装置,并对其运动机构和控制程序进行了设计。该装置的研制,可以为企业节省大量成本,同时具有降低劳动强度,提高生产效率和提高绝缘纸利用率等优点。
关键词： 电动车; 定子; 绝缘纸
中图分类号： TP 206.1文献标志码： Adoi： 10.3969/j.issn.10055630.2014.02.017
Research on a new automatic device embeding
insulation paper into motor stators
WU Hanfei1, SONG Qing1,2, HE Zhifeng1,2, LIU Changqing1
(1.College of Mechanical and Electrical Engineering, Changchun University of Science and Technology,
Changchun 130022, China; 2.Shenzhen Forland Technology Co., Ltd., Shenzhen 518000, China)
Abstract： Before winding copper wire embedding in the electromotor stator, electromotor stator needs to be inserted a layer of insulating material into the slot. At present, many enterprises still adopt artificial ways to embed the layer of insulating material, which has the disadvantages of great labor intensity and low efficiency. According to the product′s actual needs, this article proposes an apparatus which can make the motor stater automatically insert paper come true, and the motion mechanism and the control program are designed. This apparatus has the advantages of reducing labor intensity, improving the productivity, increasing the insulating paper′s utilization and so on. It can save great costs for enterprises.
Key words： battery motorcycle; stator; insulating paper
引言通常电机定子包括铁芯与励磁绕组,铁芯的中心开有通孔,沿圆周方向上设置有若干规则的嵌线槽口;由于励磁绕组由铜质导线制成,为了有效避免励磁绕组与定子铁芯之间出现导电情况,需要使得定子铁芯与励磁绕组之间保持绝缘,故每个嵌线槽口在其内嵌入励磁绕组之前,需要添加一绝缘层,然后将铜线按照一定规律缠绕于相邻槽间的间隔上,铜线通过绝缘层与铁芯保持绝缘,以起到保护线圈绕组之作用。目前,向电机定子铁芯添加一绝缘层的方式有两种即注塑和插入绝缘纸。注塑的方式是指在铁芯的嵌线槽以及铁芯的表面成型一层厚度介于0.5～1 mm的绝缘层,其工艺流程大致可以归纳为:将注塑颗粒装入注塑模具中并进行加热,同时对电机定子也进行加热;对电机定子槽口进行注塑,并将注塑后的定子铁芯进行保压及冷却即可。根据上述流程可知,其工艺流程不仅复杂,而且需要包括注塑设备、温控设备及压力控制设备等予以辅助,致使成本较高,生产效率也较低［14］。插入绝缘纸的方式可以分为人工插入和机器插入。该绝缘纸通常选用厚度介于0.18～0.25 mm的聚酯薄膜绝缘纸复合箔,并制成与定子槽口相似形状的槽绝缘纸片［5］。绝缘纸通常选用聚酯薄膜绝缘纸复合箔,具有良好的机械强度和挺硬性,耐热寿命长的优点。据资料报道以模型线圈进行热老化试验,其寿命140 ℃时可达50 000 h以上［6］。目前多数小型厂家依然采用人工插纸的方式,其流程大致可概括为:工人首先将定子固定于一定位盘上,然后再将绝缘纸依次插入各个嵌线槽,待全部嵌线槽插纸完毕即将绝缘纸剪断;将插纸后的定子置于自动绕线机上进行绕制铜质导线,之后再由工人将暴露图1人工插纸和整形的定子示意图
Fig.1The stator diagram of artificially
inserted paper and plastic在外侧的多余的绝缘纸予以剪除,同时对铜线进行整形并插入标签,这一步即使熟练的车间工人也需要 50 s的时间。进行了人工插纸和绕线、整形后的电机定子如图1所示。此人工方式插入绝缘纸,需要多个劳动力的参与,步骤繁琐,而且绝缘纸的利用率仅有一半,造成了资源的浪费。机器插纸是借助于一种半自动化的机械设备来予以实现的,目前多数插纸设备存在体积大,不能满足多种定子型号的需求。为了降低劳动力的投入和企业成本,并提高绝缘纸的有效利用率,电机定子绕线厂家迫切需要一种能解决此难题的自动化设备。本装置的设计正是基于此而提出的。光学仪器第36卷
第2期吴韩飞，等：新型电机定子嵌线槽自动插纸装置的研究
1系统总体方案的设计本文阐述的装置其所要实现的功能即向电机定子铁芯嵌线槽口中插入绝缘纸,可以满足具有同一槽型口的不同类型定子的要求。由于伺服电机采用闭环控制,具有噪音低、发热量小等优点,并且其运动控制精度远高于同类型的步进电机,故本装置中对运动精度有一定要求的地方均选择伺服电机。各伺服电机和步进电机的运动量是通过程序予以严格控制的,从而实现如下过程:工人将图2基本原理示意图
Fig.2The schematic ofbasic principle电机定子置于定位轴上,胀紧电机通过胀紧轴带动胀紧锥下行,进而迫使定位轴上端环形开口外扩,实现定子的固定;转位电机借助传感器并通过驱动减速器使之转动来实现定子的初始定位;送纸电机驱动压轮转动,使绝缘纸产生折边并依靠其与绝缘纸间的摩擦力将其向上输送指定的距离;剪纸电机实现对绝缘纸的剪断,并将其推入成型槽,使之成型;顶纸电机通过一顶杆,将成型了的绝缘纸片顶入定子嵌线槽口中;如此重复后四步指定次数即可完成定子嵌线槽的全部插纸,之后胀紧电机产生相反动作使定子松解。本装置的基本工作原理流程如图2所示,其中伺服电机与步进电机所用驱动器为不同型号。2运动机构设计本文所述的插纸装置其设计主要包括胀紧与转位机构、折边与送纸机构、剪纸与成型机构、顶纸机构以及软件等部分。根据生产实际的需求,在设计时考虑了以下几个方面的内容:(1)可以满足内部具有同一槽型口形状的不同型号定子的要求;(2)根据槽型口的不同选择宽度不同的绝缘纸,绝缘纸的通道宽度可调节;(3)插纸过程中,任一环节出现问题可及时报警以提示操作人员。
nlc202309040401
2.1胀紧与转位机构的设计胀紧与转位机构用于实现对定子的胀紧固定、初始定位以及插纸过程中的精确转动。如图3所示,定位轴2的上端设有环形开口,受挤压时可外扩以将定子固定,其下端固定于减速器4的输出端,减速器与分度平台3相连接。插纸装置工作前,由工人将定子置于定位轴上,启动工作按钮,系统控制步进电机6转动,使其通过同步轮与同步带间的传动带动胀紧轴5转动,胀紧轴的转动促使胀紧锥1下行运动并使定位轴上端环形开口内侧受挤压产生外扩,从而实现定子的夹紧固定。系统控制伺服电机7通过齿轮传动使减速器产生转动,进而带动定位轴和其上定子的转动,设置在一侧的传感器对嵌线槽口处的金属予以探测,直至定子嵌线槽口实现精确初始定位。当前一个槽口插入绝缘纸片后,系统控制伺服电机转动一个指定角度,从而进入下一个槽口的插纸。胀紧与转位机构在与工作台的连接处均开设有槽型孔,其位置可进行微调,故可以满足内部具有同一槽口形状的不同定子型号的要求。
2.2折边与送纸机构的设计折边与送纸机构用于实现使绝缘纸产生折边以及将其向上输送指定距离的功能。该机构由伺服电机、减速器、传动齿轮、传动轴以及压轮等部分组成,伺服电机通过减速器、传动齿轮和传动轴驱动压轮转动,压轮接触面间设置有特定深度且对称的凹槽和凸起,当绝缘纸通过时便可使其产生压痕,压痕具有加强筋的作用,可以提高绝缘纸的坚挺性,以便于绝缘纸的输送、剪断及嵌线槽口的定位等操作。为使得绝缘纸产生良好的折边效果,压痕的程度可以通过调节压轮配合面间的间隙量来予以实现;而此间隙量的调节,又可以借助于调节设置在一侧的预紧弹簧的压缩量予以实现。对于嵌线槽型口形状不同的定子,其对绝缘纸片的折边效果要求亦随之不同。为了取得良好的插纸效果,此情况下需要配置与该定子型号嵌线槽型口形状要求相一致的压轮,故更换定子型号需要更换与之相应的压轮才可满足生产要求。某一定子型号所需绝缘纸片的折边效果如图4所示。
图3胀紧与转位结构示意图
Fig.3The swelling and inversion structure diagram图4折边绝缘纸
Fig.4The hem of insulating paper
2.3剪纸与成型及顶纸机构的设计剪纸与成型机构用于实现对绝缘纸的剪断以及将其定型的功能。该机构由伺服电机、滚珠丝杠、上切刀、下切刀、成型模具、可调限位块、导向槽、渐变槽、出纸板等部分组成;伺服电机通过滚珠丝杠驱动上切刀将绝缘纸切断,同时成型模具将切断了的绝缘纸片推压至导向槽,完成绝缘纸的剪断和定型。顶纸机构由伺服电机、滚珠丝杠、顶杆等部分组成,用于实现将成型了的绝缘纸片推压至定子嵌线槽口的功能。顶杆在伺服电机驱动下,推压位于导向槽的绝缘纸片并依次通过导向槽、渐变槽和出纸板,最图5成型绝缘纸片
Fig.5The formed insulating paper
图6程序控制流程图
Fig.6The schematic of program control
终进入定子嵌线槽口。绝缘纸片的长度因嵌线槽口的宽度而异,可以通过控制送纸电机的转动量来予以调节。压入导向槽的绝缘纸片的形状以及插入了绝缘纸片的定子示意图如图5所示。3运动控制程序设计本装置的控制系统由硬件和软件两部分组成,硬件部分包括电脑主机、液晶显示器、警示灯、运动控制卡和电机驱动器,软件部分是指控制各电机协调运动的内部程序,程序严格控制各电机通过滚珠丝杠驱动滑块的行程。本装置在机械部分组装完成后,即可向电脑主机中输入预先编制好了的程序,进行初步调试并确定最佳运动参数,然后对定子进行连续插纸。图6所示为本装置各动作的控制示意图,操作人员首先将定子置于定位轴上并启动按钮,程序通过运动控制卡和驱动器驱动胀紧电机转动,从而将定子胀紧固定;同时转位电机带动定子转动,并通过设置在定子一侧的传感器对嵌线槽进行精确探测,实现定子的初始定位;程序控制折边与送纸电机驱动压轮将绝缘纸向上输送指定的距离;剪纸与成型电机驱动上切刀运动从而将绝缘纸剪断,并通过成型模具将剪断了的绝缘纸片压入导向槽中;顶纸电机驱动压杆向上运动指定距离,将绝缘纸片压入定子槽口中,完成首个槽口的插纸;然后定子转位到指定角度,进入第二个槽口的插纸,重复上述动作;同时系统对当前已插入纸片的槽口数n进行计数,当其超过定子所具有的槽口数N时即完成了整个定子的插纸,系统控制胀紧电机反转从而将定子松解。在绝缘纸的输出通道处设置有传感器以实现对绝缘纸有无的探测,当绝缘纸用尽或者出现误操作时,系统会通过警示灯发出报警提示。4结论电动车作为一种清洁、环保和节能的交通工具,在国内外需求量较大,因此电机定子的生产具有广阔的市场空间。本文所阐述的新型电机定子自动插纸装置,机械部分各功能模块化,软件部分人机界面友好,设计风格简洁、美观、实用,便于调试和操作,同时提高了绝缘纸的利用率和生产效率,降低了劳动强度和企业成本。参考文献：
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发电机定子绕组单相接地保护 篇6
发电机定子绕组与铁芯之间绝缘破坏而造成的定子绕组单相接地故障, 是发电机常见的故障之一。因为发电机的外壳根据保安要求都是接地的, 所以只要发电机定子绕组的绝缘受到破坏, 就可能导致单相接地。
单相接地故障的危害, 主要表现在故障点的电弧将烧伤定子铁芯进一步扩大定子绕组绝缘的范围。同时, 绕组发生一点接地后, 如没有及时发现, 则当绕组又发生另一点接地时, 就会造成匝间或严重的相间短路故障, 使发电机定子遭受到更严重的破坏。因此, 对于发电机定子绕组接地保护, 应特别重视。为了确保发电机定子绕组免受单相接地故障的破坏, 就要从两方面着手:一方面尽可能减少接地电流的数值;另一方面要及时发现定子绕组任意一点接地故障。
发电机中性点附近发生故障时, 其接地电流非常小, 接地电压很低;其接地安全电流不应超过5A。但实际运行经验证明, 如不能被及时发现, 故障持续时间长, 也会造成发电机铁芯的严重破坏。接地电流大于允许值, 将严重烧伤定子绕组, 解决方法是可在发电机中性点装设消弧线圈接地运行。正常运行时, 发电机中性点对地电位为零, 消弧线圈不起作用, 当发生单相接地时, 因出现零序电压, 在接地点就有一电感分量的电流通过, 此电流和接地电容电流相抵消, 从而使接地电流减少到5A以下。但要注意, 装设消弧线圈时, 应该用过补偿方式选择消弧线圈的电感L, 使IL>Ic。防止系统的总容抗XC∑和消弧线圈的感抗XL在数值上相等发生共振而引起过电压。
发电机定子绕组发生单相接地时, 要立即动作于跳闸或发出接地信号, 主要有以下两个方面。
(1) 发电机直接连接在电压母线上, 这时与发电机有电联系的元件比较多, 外接元件每相对地电容较大, 从外接元件流来的电容电流也较大;所以发电机定子单相接地故障时的接地电流也比较大。当此电流大于或等于允许值时, 应装设动作于跳闸的定子单相接地保护;通常采用零序电流定子接地保护, 如图1。零序电流继电器接于零序电流互感器TA0的二次侧, 而零序电流互感器直接装在发电机的出口处。当接地电流大于整定值 (2~5A) 时, 电流继电器动作, 并发出接地报警信号;同时发电机母线上断路器跳闸分网。
(2) 发电机和升压变压器组成单元接线, 这时发电机与系统中其他元件无电的联系;所以定子单相接地, 不会从系统其他元件流来电容电流;仅有由发电机本身的电容、连接发电机与升压变压器导线的电容、变压器一次与二次绕组之间的耦合电容引起的电容电流。此接地电流很小, 一般小于允许值;所以只要求定子单相接地保护动作时发出接地报警信号;通常采用零序电压定子接地保护, 如图2。零序电压取自发电机端三相电压互感器的开口三角绕组, 这种接线简单可靠。零序电压保护的动作电压应按躲过正常运行时的不平衡电压 (包括3次谐波电压) 整定。此电压整定值较高;因此中性点故障时, 死区较大。为了减少中性点附近的死区, 应减小正常时输入零序电压继电器KVO的不平衡电压。发电机不平衡电压主要是3次谐波电压, 故在电压继电器KVO前加一个3次谐波电压滤过器, 以提高中性点附近接地故障时的灵敏度。零序电压继电器KVO的整定值U=15~30V, 其整定值比较高。
结束语。我矿瓦斯发电机定子绕组单相接地保护采用零序电压定子绕组接地保护及发电机中性点装设消弧线圈接地运行。日常维修, 发电机空气过滤网每周除尘一次, 电机线圈每半年彻底除尘一次, 定期测量电机线圈绝缘电阻, 保证线圈绝缘良好。定期校正发电机与瓦斯发动机同轴度及紧固机组地脚螺丝, 使机组振动减小;以防振动过大, 使电机绕组绝缘受到机械破坏。通过以上技术改造及日常维护, 保证了瓦斯发电机组安全运行, 杜绝了事故发生。
摘要：结合实际, 针对发电机定子绕组单相接地保护进行了分析。
发电机定子接地保护动作情况分析 篇7
某电厂采用发电机主变单元接线形式,装机容量为2×350MW。发变组配置2套南瑞继保RCS-985A保护,其机端电压都取自机端不同TV的二次侧,中性点电压都取自发电机中性点TV二次侧。故障发生时,2台机组正常运行;DCS发“发电机故障”报警,#2机组发变组A、B套保护屏均报“定子零序电压”动作;主变高压侧202开关跳闸,灭磁开关跳闸,厂用电切换成功;励磁调节器有“脉冲消失”、“A、B套故障”报警。
1现场检查情况
事故发生后,检查发现发变组A、B套保护屏定子零序接地保护均动作,且动作时间完全一致,还发现动作前2分钟曾启动过1次,但未出口。保护屏定子零序接地保护动作时采样数据见表1。
v
对TV二次回路是否共地进行了检查,未发现异常,因此可排除TV回路因干扰而误动的可能。对发变组采样回路进行加量检查,亦未发现异常。
由表1知,中性点电压高于定值(15V),且机端也出现了零序电压,因此初步判断电气一次侧出现了接地故障。于是对发电机、励磁变、出口避雷器、封母、发电机出口TV逐一进行试验。发电机出口TV B相2TV一次侧直阻比A、C相约小8%;3倍频感应耐压试验反映此TV绝缘不良。更换此TV,发电机开机后未现异常。
2原因分析
下面综合电气一次、二次数据及检查结果进行分析。
(1)因3次谐波电压比率判据可判定发电机中性点25%左右的定子接地,且故障时中性点、机端零序3次谐波电压较正常运行时无明显变化,故判断故障不在发电机中性点25%区域内。
(2)因TV开口三角不存在短路可能,故排除其影响机端三相电压的可能。TV其它二次绕组也未短路,因此不会反向影响一次系统电压。
(3)结合TV二次绝缘、接地良好,220kV系统无零序电压且电流无明显变化,6kV无零序电压的情况,可初步排除外部接地耦合零序电压及二次强干扰引起故障的可能。由故障时中性点电流从正常的0.1A增至0.4A,可得出此时中性点电压为1 433V,折算至二次为16.5V,与表1数据基本吻合,这也映证了二次无强干扰,一次三相阻抗不平衡的事实。另外,故障时匝间保护TV二次与开口三角电压保持不变,所有TV二次绕组的N600都接于同一根铜排也间接说明了此时电气二次无强干扰,发电机内不存在匝间短路。
(4)DCS中中性点零序电压变化情况(如图1所示)与保护动作情况相吻合。发电机中性点零序电压超过定值时接地保护开始启动,但因电压即刻下降(低于15V),且接地保护需在启动后延时5s动作,故接地保护未能动作。但约2min后,发电机中性点零序电压又增大(高于15V)且持续5s以上,故接地保护动作出口。
(5)发变组保护A、B屏的发电机出口TV B相电压及零序电压存在差异,折算到一次有282V的差别。TV外部故障一般不会导致如此大的差别,因此结合发电机出口TVB相2TV一次侧直阻比A、C相约小8%,比上次试验测量数据约小8%以及该TV耐压试验未通过的情况,可确定是由该TV一次绕组匝间短路导致的三相对地电阻不平衡。该TV发生故障后变比发生变化,故B相2只TV二次电压不同。
(6)从保护录波数据可知,保护动作时机端三相电压不平衡,机端产生了11V(二次)左右的零序电压;中性点电压均为15.08V,达到动作值;220kV零序电压及各回路电流均无异常。根据定子接地保护动作原理,保护动作出口。
3防范措施
(1)半绝缘TV故障率高且需专用的3倍频感应耐压试验设备检验其性能,因此在条件许可和必要时,将半绝缘TV更换为全绝缘TV,以提高设备可靠性,杜绝此类事件的再次发生。对于新建电厂,建议采用全绝缘TV。
(2)加强电气设备绝缘监管工作,除按《电气设备预防性试验规程》做好常规试验外,在机组调停期间,对发电机出口半绝缘TV、6kV厂用电系统半绝缘TV做3倍频感应耐压试验,及时掌握半绝缘TV绝缘状况。
(3)加强对发电机机端三相电压、零序电压,机尾零序电压、零序电流的观察,掌握其变化趋势,及时发现异常情况。
摘要：根据保护动作报告、录波数据分析发电机定子接地保护动作原因,并提出相应的防范措施。
关键词：接地,电压互感器,零序电压,短路
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潜油电机定子三维温度场分析与计算 篇8
潜油电机是专业机械采油的特种电机, 属于三相鼠笼式异步电机。工作在深几千米的油井中, 工作环境具有高温, 高压, 高腐蚀性等特点。在这样恶劣的环境之下, 计算出在井底散热环境下潜油电机的温度变化情况, 对选取合适的电机型号, 保证电机在井下正常工作是十分有益的。
由于潜油电机采用定转子分段的结构, 而每段定子沿轴向和径向分别对称, 取半段定子铁心和周向一个齿距的范围作为分析区域。计算出定子及相关部件的温度值, 核算电机定子中几个发热部件在额定运行时的温度是否超出了材料的允许温度限度。
2 定子温度场的计算模型
2.1 YQY114p-2电机的结构
潜油电机是一种立式工作的三相异步电动机[1]。特殊的工作环境决定了潜油电机具有特殊的结构, 它采用定转子分段的细长结构, 各定子段之间轴向用非磁性材料连接, 各转子段之间有扶正轴承, 定转子之间充满专用润滑油。图1为潜油电动机YQY114p-2的结构图。图2为潜油电机油路循环示意图。
由图1可知, 由于受油井套管的限制, 电机于内部封闭, 空间尺寸严格固定;采用电机内部设计的特殊的油路循环, 如图2所示。密封在电机内部的润滑油随着转子带动止推轴承的动块 (或专门的打油叶轮) 高速旋转, 将气隙中的电机润滑油强引通过转轴的径向油孔压入转轴的空心腔内, 再从其上端出口再流回到气隙中去。这样, 气隙→转轴的轴孔→转轴的上端出口→气隙, 形成了油路循环的闭合回路。循环的不间断往复, 不但润滑了电机内部的各种运动部件, 同时又把电机内部大量的热量通过电机的两端及定子铁心传给机壳散到油井的井液中去了, 实现了润滑和冷却的双重目的。
2.2 电机的基本数据
YQY114p-2电机是鼠笼型的2极三相异步电动机, 实体模型参数如表1所示。
2.3 求解区域的基本假设
2.3.1 考虑定子铜耗时, 假定涡流效应对每根股线的影响相同, 即取其平均值。
2.3.2 槽楔近似与槽同宽, 槽内所有股线绝缘, 其热性能均认为与主绝缘相同。
2.3.3 由于气隙中充满专用的润滑油 (又起冷却作用) , 使定子和转子之间的热阻比定转子其他途径的热阻大得多, 因而假设定、转子之间没有热传递;
2.3.4 假设电机外壳为一平滑圆柱体表面。
考虑以上假设, 定子温度场三维热导方程可用三维热导方程表示。
式中λx, λyλz沿x, y, z方向的导热系数; (w/M℃) q为热流密度 (W/mq) , 是定子侧各项损耗密度之和。
2.3边界条件
2.3.1如图3, 定子齿中心面S1, 隔磁段中心面S2, 定子槽绝缘截面S3, 定子绕组S4为绝热面。
2.3.2定子内表面S5, 机壳外表面S6为对流换热面。可得
其中, 分别是定子内表面散热系数和定子内表面温度。是润滑油的温度。α1是定子内表面的散热系数。
在上述边界条件下, 利用变分, 得到与 (1) 式方程对应的泛函方程
式中v为计算区域体积
r为计算区域边界
3 表面散热系数和导热系数的确定
3.1 机壳外表面散热系数的确定
机壳外表面散热系数在从前相关文献1中已经计算得出, 。为安全起见, 计算峰值温度时取最小值。机壳外表面温度见文献1, 在T∈ (50, 150) 。分别取T=50oC, T=100oC, T=150oC。
3.2 定子内表面散热系数的确定
定子内表面与润滑油发生对流换热, 达到热平衡后, 定子内表面与润滑油温度相同, 在文献2《潜油电机转子温度场计算》中, 已得出润滑油温度为153oC, 润滑油在定子内表面流动时按管槽道对流换热计算。雷诺数Re﹥104时, 努塞尔准则数Nu用下式计算
n-流体被加热时, n=0.4
4 损耗密度的确定
4.1 损耗密度的计算
要对电机内温度场进行计算, 其首要条件是确定电机内的各种损耗。电机定子温度场求解域内, 绕组和铁心为主要发热部件。因此, 绕组、齿部和轭部所在的单元都具有损耗热源。各项损耗值分别为:
4.1.1 基本铜耗的确定
电机的基本铜耗指的是电机运行时绕组的欧姆损耗, 它与电机的基本工况有关 (即所带载荷有关) 。对于额度运行时定子绕组的基本铜耗:
式中为相电流;R为定子绕组每项电阻。电流I与绕组电阻R都按样机的技术指标给出。
4.1.2 铁耗的确定
定子铁耗可以分为定子轭部损耗和定子齿部损耗。定子轭部的损耗只有基本损耗, 定子齿部的损耗除基本损耗还有其它附加损耗。基本损耗可用下式计算
式中:ka为经验系数, 轭部为1.3, 齿部为1.5。
附加损耗分为表面损耗和脉振损耗, 分别可用 (2) , (3) 式求出
式中:D2、l't2为定子铁心外径、长度, t2、b02为定子齿距、槽口宽。
式中:Z2为转子槽数, 取16个;n为转子转速 (单位为r/min) , Gil是定子齿重量 (单位为kg) , 为气隙长;t1为定子齿宽;Bt1为定子齿中平均磁通密度。
4.2 冷却介质温度的确定
机壳外表面的冷却流体温度可认为是井液的初始温度。而定子内表面冷却流体温度取气隙油膜的平均温度。
4.3 导热系数的确定
求解域内的六种媒质材料和导热系数如表2所示。
5 计算结果与分析
根据大庆潜油电泵技术服务公司生产的31KW、2875r/min潜油电机样机模型, 编制APDL语言程序进行理论计算。如图4所示定子平均温度为139.922℃, 定子中绕组部分温度最高为162.066℃。从图5中可以看出定子铁心最高温度在定子齿处, 最低温度在定子轭处。定子齿的平均温度为145, 389℃。定子轭的平均温度为135.118℃。从散热效果看, 定子轭散热效果较好, 说明机壳外冷却介质井液在流动过程中能迅速带走大量的热。定子齿顶散热效果最差, 说明电机内润滑油只起到辅助散热作用, 电机内热量主要是通过机壳外的井液带走的。
6 结论
6.1 从ansys仿真结果看出, 电机主要从径向散热, 轴向温度跨度很小。
温度最高的部分是定子绕组, 因此只要定子绕组的温升在额定范围内, 就能保证整机部件安全工作, 可以在定子部分安装热敏元件, 运用智能控制的方式掌握电机运行状况。
6.2 在其它潜油电机温升文献中, 用热路法和网络拓扑法计算了电机温升。
其结果和计算结果一致, 验证了得出的数据的正确性。
摘要：以YQY11 4p-2, 31KW潜油电机为例, 通过计算得到定子上的损耗;利用流体力学、传热学的知识, 计算了潜油电机定子表面的散热系数;建立了定子半个轴向段三维温度场的数学模型, 采用有限元法对温度场进行了计算, 得到温度分布图, 并对结果进行了对比分析。
关键词：潜油电机,定子,三维温度场
参考文献
[1]郑砥中.潜油电机温升计算特点及表面散热系数计算[J].电机技术, 1992.
[2]孟大伟, 刘瑜, 徐永明.潜油电机转子三维温度场分析与计算[J].电机与控制学报, 2009.
[2]魏永田, 孟大伟, 温嘉斌.电机内热交换[M].北京:机械工业出版社, 1998.
[3]许明宇, 温嘉斌, 吴桂珍.防爆型高功率密度电机温度场与流体场综合计算[J].防爆电机, 2008.
[4]温嘉斌, 孟大伟, 鲁长滨.大型水轮电机通风发热综合计算[J].中国电机工程学报, 2000 (11) :6-9.
[5]杨世铭.传热学[M].北京:人民教育出版社, 1980.
[6]Kays W M等著.对流传热与传质.陈熙等译[M].北京:科学出版社, 1986.
大型风力发电机定子支架的振动分析 篇9
随着我国风能资源开发力度的进一步加大, 近年来, 风电产业进入高速发展期。为了提高风能利用率和发电效率, 风力发电机的单机容量不断向大型化发展。对于大型直驱风力发电机, 定子支架是整个定子铁心的主要支承部分, 其设计水平直接影响到整个风力发电机的工作性能和可靠性。设计时, 既要考虑结构的刚度和强度满足使用要求, 又要尽可能地减轻重量, 使重量低于一定的限制。与传统结构相比, 柔性结构具有结构尺寸大、重量轻、柔度大、其固有频率低, 且分布密集等特点。因此, 定子支架较多采用柔性结构。
风力发电机运行时, 气隙中旋转磁场产生的径向力作用在定子上, 使其发生径向形变和周期性振动。为防止基波和高次谐波所产生的电磁力的频率与定子固有频率产生共振效应, 因此, 设计时需对定子支架的固有模态进行分析。本文以1台实际生产的兆瓦级直驱风力发电机为参考, 应用有限元分析软件对其进行建模和模态分析, 在此基础上, 对柔性结构的风力发电机定子的振动特点进行研究。
1 模态分析理论
模态是机械结构固有的振动特性, 每一个模态具有特定的固有频率、阻尼比和模态振型[1]。对一个机械结构的固有频率、阻尼比和模态振型进行分析, 实际上是研究其实际振动较为有效的方法之一。
模态分析的主要原理是将机械结构物在静止状态下进行人为激振, 测量激振与响应后, 进行双通道快速傅里叶变换 (FFT) 分析, 便可以得到任意两点之间的传递函数。通过模态分析方法可以清楚机械结构在某一容易受影响的频率范围内各阶主要模态的特性, 就可能预知结构在该频段内在外部或内部各种振源作用下的实际振动响应。
已知多自由度体系动力学通用运动方程[2]为
undefined (1)
其中:[M]为质量矩阵;[C]为阻尼矩阵;[K]为刚度矩阵;undefined为位移矩阵;{F (t) }为外载荷矩阵。
做模态分析时, 首先假定机械结构是线性的, 即[M]和[K]为常数。其次假定系统为自由振动并忽略阻尼, 即有:
undefined (2)
当结构发生简谐振动时,
undefined (3)
由 (2) 式和 (3) 式可得
([M]-ωi2[M]) {u}={0} (4)
由此可得式 (4) 式的特征值ωi2和特征向量undefined。其中ωi为结构的自然圆周频率 (rad/s) , undefined为振型。由ωi可得出自然频率fi=ωi/2π
2 定子支架有限元模型的建立
建立有限元模型时, 可以利用定子支架的实体三维模型。将实体三维模型转化为通用格式后, 导入到HyperMesh中。由于通用格式在数据导入的过程中可能存在数据丢失和数据重复。所以有必要对导入的模型进行几何修复和清理。对修复后的模型进行抽取壳实体模型处理, 得到三维曲面。
定子支架采用Q235材料。材料属性设为:弹性模量为E=200 MPa, 泊松比为0.3, 密度为7 800 kg/m3。根据支架的几何结构特征, 采用合适的单元。在模态分析中, 只有线性行为是有效的, 因此忽略非线性特性。简化的结构单元可以采用板单元plane和壳单元shell。对于几何形状、材料、载荷或分析要求考虑细节较高的可以采用实体单元solid。板单元主要考虑弯曲变形, 壳单元除考虑弯曲变形外, 还考虑了中面内力产生的变形。针对定子支架这种宽厚比较大的结构件, 利用中面抽取功能, 选用壳单元进行分析, 能较为准确地逼近几何模型, 降低几何处理运算量, 大大提高运算速度。
根据定子支架的结构特点, 特征值解法选择分块兰索斯法 (Block Lanczos) 。此种求解方法是使用一组向量实现对兰索斯的递归, 在进行高阶频率求解时速度较快。
3 计算结果分析
根据上述方法分析计算, 可以得到定子支架自由模态下的固有频率和振型。由于振动过程中的能量主要集中在低阶模态, 一般只需分析前几阶模态即可。图1是定子支架的前6阶频率和相应振型。
由图1可以看出, 第一、二阶的振型为25.283 Hz, 第三、四阶的振型为32.65 Hz, 第五、六阶的振型为51Hz。由此看出, 此种圆周对称的结构出现两端正交挤压的振型, 纵向扭转变形较大, 是振动的薄弱环节。通过结构优化设计, 可以提高其结构振动特性以及避免机组产生共振。
4 结语
综上所述, 可得到一种直驱风力发电机定子支架模态分析的方法, 得到定子支架的振型和固有频率。其结构的对称性使得振型和固有频率是成对出现。通过对振型的分析, 可以采取优化设计, 更好地满足实际的振动要求。
摘要：利用有限元分析及模态分析理论, 对大型风力发电机内定子支架进行固有振型和多阶模态分析。通过分析和计算结果, 找到了振动的薄弱位置, 为大型风力发电机定子支架的优化设计提供了重要的参考依据。
关键词：振动分析,模态分析,有限元分析
参考文献
[1]傅志方, 华宏星.模态分析理论与应用[M].上海:上海交通大学出版社, 2000.
忻州1号发电机定子吊装技术措施 篇10
忻州广宇电厂一期工程2×135 MW机组,1号发电机定子外形尺寸为:6 520 mm×3 990 mm×4 060 mm(长×宽×高),重135 t,位于汽机房3轴与5轴之间。汽机房只有一台75 t行车,经过现场的实际考察,决定对现有行车进行临时支撑,临时支撑先用现场已有的一格构式支架,然后在行车上加装一个100 t的临时自制工字钢小车,起吊超过汽机平台时,用手拉葫芦拉动小车,移动到位后,配合行车大钩将发电机定子就位。吊装示意图见图1。
2吊装作业程序
1)定子由扩建端托运至汽机房3轴与5轴之间,9 m平台与A列0 m空地,要求定子纵向中心线与就位中心线平行并方向相同,并尽量靠近9 m平台边缘,且与就位位置在同一轴线上,保证定子在起至就位标高后只移动小车就能使定子到达就位位置。
2)拴钩:指挥两台小车同时落钩,采用一对ϕ65×20 m的绳中间挂在钩上,两端挂在定子两侧的吊耳上,使钢丝绳8股受力。
3)拴好钩后指挥两行车缓慢起钩,使其稍稍受力即可。然后指挥行车调整大钩位置,使行车大钩位于定子吊耳的正上方,避免在起吊时由于不垂直而产生晃动。
4)调整好大钩位置后,无关人员退出现场。各岗位的负责人员应及时到位,并做好吊装的准备。
5)一切准备就绪,各监护人员及指挥人员到位,首先进行定子的试吊。指挥系统起钩,将发电机定子吊起离地面20 mm,静吊10 min。在静吊过程中,由项目部牵头组织相关人员对整套系统进行细致的检查并记录,主要检查行车车身以及临时小车有无裂纹、永久变形、油漆剥落或对行车的性能与安全有影响的损坏等;检查临时起吊系统有无永久变形,钢丝绳有无断丝断股现象等;检查支撑与各着力点的受力情况,在确认所有情况正常后才能进行定子的正式吊装作业。如有任何问题,都应该立即停止吊装作业,直至排除一切问题后才能继续进行吊装作业。
6)试吊合格后,指挥人员发出起吊信号,两台小车保持同步,整个起升过程要缓慢进行,要保持定子的水平状态。
7)当定子吊离地面,起升与行走小车过程中尽量避免中间停顿,减少冲击,直至定子超过9 m平台,停止起钩,取出小车车轮下的木楔,操作小车开始向就位方向移动,至发电机机座正上方停止。
8)指挥行车匀速落钩,至定子下接合面与就位台板间距500 mm时停止落钩,再次通过调整小车以使定子中心与就位中心一致,借助导向杆,点动落钩,直至将定子落放于就位台板上。
9)待定子就位后,要对定子采取一定的保护措施。如防火、防水以及防落物等措施。
3安全措施
1)参与本作业的所有作业人员要熟习本作业方案和作业程序,特别是作业班组长和技术人员,须对每一个作业环节清清楚楚。2)作业前要实行全员交底并签字,保证每个人对每个环节都清清楚楚。3)要求作业人员对作业所用的工器具、作业环节以认真负责的态度严格控制把关,不允许出现任何薄弱环节。作业前须对所有的工器具进行检查,带病的工器具不允许投入作业。 4)作业前须对汽机房行车的机械性能作一次全面检查并做好记录。尤其是对行车的梁、电动机、钢丝绳以及主起升系统、抱闸等作重点检查,以确保机械以良好的工况投入使用。5)作业过程严格禁止多人指挥,司机除紧急停止信号外,只接受专职指挥员信号。6)作业前所有施工人员必须参加施工技术措施的交底,办理签证。
4技术核算
1)吊装用钢丝绳强度计算。
吊装选用一对ϕ65×20钢丝绳8股吊装,ϕ65的钢丝绳破断拉力为218.5 t。
安全倍数K=218.5×8/(144×1.15)=10.6倍,满足吊装用绳6倍～10倍的要求。
2)行车自重弯矩计算:
行车桥架自重22 t,跨度25.5 m,临时支撑在距A列侧轨道13 m的位置,行车自重弯矩为:
M1=qlx/2-qx2/2,q=G/L。
其中,q为均匀载荷;G为行车自重;L为行车跨距;x为距离(中间点)。
行车的长度为25 500 mm,行车桥架的均匀载荷:q=22 000/2 550=8.63 kg/cm。
行车桥架的自重弯矩:M1=8.63×1 300×650/2-8.63×650×650/2=1 823 kg·cm。
3)行车弯矩计算。
定子重量135 t,由行车小车与临时小车承力于行车的两件桥身上。定子重量加小车重量滑轮组等共计150 t,行车中部受到的弯矩最大,单个桥架中部受到的力为:150/4=37.5 t。
中部受到的弯矩为37 500×650+1 823=24 376 823 kg·cm。
行车桥架的抗弯模量(厂家提供):W=44 000 cm3。
弯曲应力:σ=M/W=24 376 823/44 000=554 kg/cm2<[σ]=1 600 kg/cm2。
4)行车梁剪应力。
行车端梁截面积为:
(30+30)×10+(80+80)×2.4=984 cm2,行车梁所受的最大剪切力为85 t。
剪切力:τ=T/A=85 000/984=86 kg/cm2<[τ]=800 kg/cm2。
5)临时支撑强度计算。
临时支撑万吨米专用支架为格构式结构,截面积为1 200×1 200,四个主角铁为140×140×14,缀条为93×93×10,间距100,截面积为150 cm2,支点压力在将发电机定子其就位位置上方时最大,支点力最大值RA=85 t,经计算,杆件的长细比为45,查表知折减系数Ψ=0.92。
则压应力为:
σ=85 000/150×0.92=521 kg/cm2<[σ]=1 600 kg/cm2。
6)挂20 t单滑轮工字钢强度计算(见1号工字钢)见图2。
卷扬机单绳出力为8 t,则单滑轮受力为8×1.4=11.2 t,工字钢受到的弯矩为:
M=11.2 t×1.8 m=20.16 t·m=2 016 000 kg·cm。
工字钢的抗弯模量为:
W=(BH3-bh3)/6H=(30×403-28.6×343)/(6×40)=3 316 cm3。
则弯曲应力为:σ=2 016 000/3 316=608 kg/cm2<[σ]=1 600 kg/cm2,符合要求。
7)挂100 t滑轮组工字钢强度计算(见2号工字钢)见图3。
该工字钢2根受力为75 t,工字钢受到的弯矩为:
M=37.5 t×2.2 m=82.5 t·m=8 250 000 kg·cm。
工字钢的抗弯模量为W=(BH3-bh3)/6H=(30×603-28×543)/(6×60)=5 752 cm3。
则弯曲应力为:σ=8 250 000/5 752=1 434 kg/cm2<[σ]=1 600 kg/cm2,符合要求。
8)支撑100 t滑轮组工字钢强度计算(见3号工字钢)。
工字钢受到的最大压力为75/2=37.5 t,受压面积为3×30=90 cm2,该工字钢受压处加筋板,可不考虑局部强度,则压应力为:σ=37 500/90=417 kg/cm2<[σ]=1 600 kg/cm2,符合要求。
9)挂20 t单滑轮吊耳强度计算:
该吊耳受拉力作用,受拉面积为S=(30-3)×3=81 cm2。
受到的拉力为F=11.2 t。
则拉应力为:σ=11 200/81=138 kg/cm2<[σ]=1 600 kg/cm2,符合要求。
10)挂100 t滑轮组吊耳强度计算见图4。
该吊耳受拉力作用,受拉面积为S=(40-10)×3=90 cm2,
受到的拉力为:F=75/2=37.5 t。
则拉应力为:σ=37 500/90=417 kg/cm2<[σ]=1 600 kg/cm2,符合要求。
11)挂100 t滑轮组销子强度计算:
销子受剪力作用,受剪面积为S=3.14×5×5=78.5 cm2,
受到的剪力为F=75/2=37.5 t。
剪切应力:τ=F/S=37 500/78.5=478 kg/cm2<[τ]=800 kg/cm2, 符合要求。
12)行车梁、牛腿的强度,设计院证明满足要求。
5结语
通过实践,本方案成功吊装了定子,节省了工期,取得了良好的经济效益。如果用正式小车,有以下几个缺点:正式小车体积大,两小车并车后,两钩的距离大于定子的宽度,不能起吊;没有和现在行车小车轨距一样的小车;正式小车体积大,重量重,往行车上安装困难。本方案中用工字钢加移动器作为小车的方法新颖、独特,具有一定的参考价值。
参考文献