安装精度

2024-07-26

安装精度（精选五篇）

安装精度篇1

赞比亚MONGU—TAPO公路项目位于赞比亚西部省省会芒古市, 业主是赞比亚公路局 (RDA) , 咨询方是Rankin公司, 总包方是中航国际 (AVIC) , 设计方是大桥勘测设计院, 我司承担桥梁部分施工任务。赞比亚公路项目全长34.216公里, 主要穿越BAROSTSE洪泛平原并跨越赞比西河。全线共有桥梁25座, 共有钻孔桩696根, 桥墩全部采用“桩上柱”式结构, 不设承台 (系梁) , 即φ1.2m钻孔桩对应φ1.0m墩柱, φ1.5m钻孔桩对应φ1.2m墩柱, φ1.8m钻孔桩对应φ1.6m墩柱。

墩柱主筋与桩基主筋型号及根数一致, 桩基础钢筋笼与墩柱钢筋笼的变截面连接过渡段设在桩顶以下1.0m范围内, 主筋搭接长度为1.0m, 采用焊接方式连接。

二、施工难点

1. 规范引用

本项目以“南非规范”为最低标准, 同时满足《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/TF50-2011) 要求。南非规范 (SATTC) 规定桥墩位置允许偏差 (Position Tolerance) 为10mm, 钢筋笼位置精度没有明示, 但是规定了最小净保护层厚度为45mm (混凝土外露状况为“严重”, 混凝土等级为C30。SATTC条款规定保护层最小值根据外露条件及混凝土等级有不同。“严重”为一种外露条件) ;从满足SATTC最小保护层的要求来看, 墩柱钢筋笼最大可以偏位83~45mm;以φ1.0m墩柱为例, 赞比亚芒古桥梁项目设计图纸标明其净保护层厚度为83mm, 即在不考虑墩柱偏差的情况下墩柱钢筋笼位置允许偏差为83-45=38mm, 在考虑墩柱偏差的情况下墩柱钢筋笼位置极限允许偏差为38mm+10mm=48mm。《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/T F50-2011) 及相应的质量检验评定标准规定桥墩位置允许偏差为10mm, 钢筋笼位置精度没有明示, 但是规定了墩柱保护层厚度偏差为±5mm。因此, 本项目墩柱钢筋笼定位精度为±15mm。

2. 设计特点

柱、桩钢筋笼变截面位置设在桩顶以下1.0m范围内, 即在桩基钢筋笼上必须先期预埋墩柱钢筋笼连接段。连接段长度一般为2.0m, 墩柱高度约为7.0m, 任何连接段的误差将在后续墩柱施工中放大, 从而进一步要求提高变截面段定位精度。

另一方面, 由于“桩上柱”式结构, 墩柱钢筋笼精度还依赖于桩基钢筋笼的定位精度, 从而提高了桩基钢筋笼的定位精度, 从± (50+10=60) mm提高到±15mm。偏差最大为15mm。

3. 现场条件

该项目全线桥址处桩顶覆盖层厚度为2.0~5.0m, 且地下水位普遍高于桩顶标高, 桩基钢筋笼在实际施工过程中被泥浆淹没、不易直接测量定位, 这些现场条件均增加了桩基钢筋笼安装和定位难度。

三、应对措施

针对问题产生的根源进行仔细分析, 结合一段时间的摸索、改进, 主要采取以下措施, 对墩柱钢筋笼定位精度进行了控制。将墩柱钢筋笼定位精度合格率从40%提高到了90%以上。

1. 钢筋笼加工

采取平地整体胎模长线法制作。具体如下:

(1) 桩基钢筋和变截面段钢筋按设计图纸进行弯曲成型。

(2) 制作专用胎具。

专用胎具由圆弧钢板骨架和加劲板加工而成。圆弧钢板骨架按照钢筋笼半径加工, 其半径略小于钢筋笼半径。骨架上按照主筋位置与钢筋笼半径大小设置主筋凹槽, 凹槽略大于主筋直径, 方便主筋安装。胎模必须保证足够的加工精度和强度, 防止因为胎模的加工误差和变形影响钢筋笼的制作精度。胎模形式见图1。

(3) 变截面段钢筋笼和桩基钢筋笼制作

在专用胎具整体制作桩基和墩柱变截面段钢筋笼。桩基钢筋笼每4m设置1个胎模, 在变截面起始段和预留墩柱钢筋笼端各设置1个胎模, 所有胎模的圆心位置保持在同一直线上。

变截面段范围内垂直度不大于1/7*15=2.1mm。 (按7.0m墩柱偏位10mm, 则1.0m变截面偏位为2.1mm)

2. 施工过程控制

(1) 开钻放样控制

桩基开钻前对钻头中心十字线进行复核, 将中心偏差控制在2cm以内, 提高成孔精度。

(2) 钻进垂直度检查

本项目桩长一般约为30m, 钻进过程中提高垂直度检查频次, 每更换一根钻杆长度3.0m检查一次。方法是在钻机周围设置4个可靠的观测点, 通过检查观测点高程的变化确认钻机是否倾斜, 从而控制钻进垂直度。

(3) 采用不等边垫块

在钢筋笼下放过程中, 如发现钢筋笼在孔内中心偏位, 通过采用在钢筋笼偏位负值方向 (下图3中A、B两点区域) 按实际情况绑扎等于厚度为 (e-10) mm的垫块, 正值方向 (下图3中C、D两点区域) 绑扎厚度为 (e+10mm) 的垫块进一步调整。e为标准保护层垫块厚度。

(4) 护筒内固定 (墩身钢筋笼进入钢护筒中时采用)

当覆盖层较浅时, 墩身钢筋笼可以进入钢护筒中, 可先根据桩基十字护桩对钢筋笼中心进行校核见图4;如中心偏差超出规范要求, 立即进行调整修正使其中心偏差不大于10mm;修正方法为将钢筋笼提起超过护筒口, 根据偏位情况焊接临时不等边的刚性定位骨架 (由钢筋边角料焊接而成) , 确保桩柱钢筋笼连接段在浇筑混凝土过程中不发生偏位。

若桩柱连接段定位准确了, 那么在后期的墩柱钢筋接长、安装过程中, 只要采取常规措施即可控制整个墩柱钢筋安装的精度。因此, 非常有必要使墩柱钢筋进入到护筒内, 可采取的方法有降低施工场地标高和适当加长桩柱钢筋连接段长度两种。

四、结语

如何保证横垄扎线刀安装精度篇2

（1）安装前，首先用抹布将横垄扎线刀擦拭干净，刀垫、刀槽也要清理干净，保证不留灰尘或油渍。

（2）在安装横垄扎线刀的整个过程中，必须保证有纸穿过，安装时要认真仔细、精力集中，小心别划伤手。

（3）操作人员应根据不同轮转印刷机对横垄扎线刀的安装要求，合理选择横垄扎线刀的安装方向。

（4）用专用扳手调整好刀垫的调节螺钉，再用力矩扳手将调整好的刀垫安装到垄线辊槽中，要求横垄扎线刀刀尖高出垄线辊1～2mm，按照先中间后两边的顺序，利用力矩扳手预拧紧调节螺钉。

（5）安装扎线刀时，做一把简易的横垄扎线刀高度测量尺（如图1），用来检查横垄扎线刀高出垄线辊部分的高度，并保证所有横垄扎线刀的高度一致。横垄扎线刀高度测量尺的制作方法是：在长约4cm的U形槽合金钢中间钻孔铰丝，再将长螺杆前端磨成锥体，置于合金钢中，拧动螺杆使锥尖对准横垄扎线刀刀尖，这样，横垄扎线刀高度测量尺就制作完成了。使用时，可根据拧动螺杆的螺距来推算横垄扎线刀的高度。

（6）点动轮转印刷机，使垄线辊回转一圈，用横垄扎线刀高度测量尺测量横垄扎线刀刀尖高度，在保证横垄扎线刀刀尖高出垄线辊1～2mm的前提下，保证刀尖水平。若刀尖不水平，须重新安装横垄扎线刀；若刀尖水平，则可按照先中间后两边的顺序，利用紧固专用扳手将调节螺钉逐个拧紧，再用紧固专用扳手紧固。

（7）确认打在纸上的垄线整齐后，慢速开动轮转印刷机，注意听垄线辊是否有噪声，注意看打在纸上的垄线处撕裂和折叠是否整齐，确认无误后，轮转印刷机就可以开始正常工作了。

安装精度篇3

1 精度控制工具主要结构部件

(1)三角门形架构。为降低精度控制工具的制造成本,可以选用施工现场剩余的钢筋下脚料,用直径12 mm的螺纹钢筋作为支架主体,用直径8 mm的螺纹钢筋作为支架加强筋,用切割机截至所需长度,再如图1所示焊接成形,并涂刷防锈漆。

(2)分体式花篮螺丝。从五金市场采购制式的分体式花篮螺丝,规格为M10的花篮螺丝展开长度为355 mm,调节距离为115 mm,其调节高度可满足施工需要。

(3)镀锌铁丝。选用22号镀锌铁丝悬挂槽钢。22号镀锌铁丝直径为0.711 mm,承重62 kg,能够起吊日常施工中所使用基础槽钢,实际应用中还可根据需要增加铁丝使用匝数。

2 工作原理

原来施工时,需要根据槽钢安装高度要求焊制相同高度的支架,再将槽钢架起。支架焊接完成后即无法根据实际情况调节槽钢垂直方向高度,随后进行浇筑工作,钢筋支架与槽钢一同浇筑在了基础当中。支架除了起到支撑槽钢的作用,在其他方面并无明显用处,还造成了材料的浪费。借助精度控制工具后,如图2所示,利用精度控制工具将槽钢两端挂起,浇筑时只将一段铁丝浇入基础,大大节省了钢筋材料的消耗。

3 安装精度调节

(1)水平位置调整。首先通过地面画线,对齐两端支架四脚,通过找准两支架的摆放位置和花篮螺丝的挂点位置,对槽钢安装的水平位置进行粗找正,再利用钢卷尺测量槽钢与基准线的相对位置差,调节花篮螺丝挂点位置,精确调整槽钢水平安装位置。

(2)垂直位置调整。首先调节花篮螺丝使两支架上的花篮螺丝伸展长度一致,再用同等长度的镀锌铁丝挂起槽钢,结合在建筑工程施工中常用的DS3型水准仪对槽钢两端位置高度进行测量,根据测量结果调整花篮螺丝的伸缩长度,精确调节槽钢垂直方向位置。

4 改进优势

安装精度篇4

关键词：安装误差,精度

旋转变压器是一种控制系统常用的微电机, 是利用电磁感应原理将机械转角转变成与该转角呈某一函数关系的角位置测量装置。通常应用的旋变为一对极 (两极) , 其定子和转子绕组中各有两个互相垂直的绕组。由于其定子和转子的磁通分布符合正弦规律, 因此当激磁信号加到定子绕组上时, 转子绕组产生感应电动势输出。双通道旋变是由一个两极 (粗机) 和一个多极 (精机) 旋变通过机械组合或磁路组合而成的, 工作时通过粗精机分别完成粗角度位置和精角度位置的测量, 可以有效提高测量精度。

与电位器等角位置传感器相比, 双通道旋变的输出精度更高, 可以比较容易地做到20″。同时, 旋转变压器在高低温、振动、冲击和过载等环境条件下具有很好的可靠性和稳定性。基于上述原因, 旋转变压器作为角位置传感器在火箭、导弹、舰船和坦克等军事领域应用广泛。

1 影响分装式旋变输出精度的装配因素

在武器系统中使用分装式旋变作为角位置反馈器件, 可以把旋变定转子的结构与武器系统本身的结构一体化设计, 这样不但可以节省空间, 还能更加灵活地进行方案设计。使用分装式旋变, 旋变定转子需要随主机分别装配, 定转子的装配误差均可能引起旋变输出精度变差。本文根据一种分装式双通道旋变的使用情况, 对各种安装误差对输出精度的影响进行了分析。

可能引起分装式旋变输出精度变差的装配因素有以下几种:装配后定转子轴向错位;定转子同轴度超差;定转子垂直度超差;转子装配倾斜, 联结螺钉压紧后转子变形;定子装配倾斜, 联结螺钉压紧后定子变形。下面是某双通道旋变在上述各状态下的输出精度测试结果, 该产品粗机误差指标为±30′, 精机误差指标为±30″。被测产品一套, 实验室状态下粗机误差实测值±8′, 精机误差实测值±22″, 均满足指标要求。测试条件为旋变粗精机800Hz/20V电压激磁, 分度转台的分辨率0.1″。

(1) 通过转台调整, 将旋变定转子轴向错位0.5mm, 测试粗机误差值±11′, 精机误差值±20″, 均无明显变化, 只是输出电压略微降低。实际使用中, 分装式旋变装配后轴向错位小于0.5mm比较容易做到, 一般通过零件的机加精度就能够保证。

(2) 将定转子同轴度调整到φ0.1mm后, 测试旋变粗机误差值19′, 精机误差值±24″满足指标要求。该型旋变定转子间隙为0.15mm, 同轴度调整到φ0.1mm已是较差状态。

(3) 在旋变法兰8个装配孔中的一个下面增加一个0.5mm的垫片, 使定转子垂直度变差 (约0.5mm) 。在上述状态下只固定加垫片位置的螺钉和相对此位置旋转180°的螺钉, 测试旋变输出, 粗机误差值19′, 精机误差值±24″, 满足指标要求。

(4) 在 (3) 状态下把其余紧固螺钉拧紧 (按装配要求12kg·cm) , 塞垫片检测, 证实此时旋变定子在加垫片处局部变形, 此状态下旋变粗机输出曲线如图1所示, 测试旋变粗机输出误差约为2°, 精机误差值±21″。粗机正常输出的曲线如图2所示。

(5) 同样, 在旋变转子装配法兰处加一个0.5mm的垫片, 使旋变转子相对定子的垂直度变差, 测试旋变输出结果类似 (3) 、 (4) , 即只是垂直度变差时对输出精度影响不大, 而所有的螺钉都按装配要求拧紧使旋变转子局部变形后, 输出误差增大到1°10′左右。

(6) 在 (4) 状态下, 调整螺钉压紧的力矩, 测试旋变粗机输出结果如下:8kg·cm压紧力矩下粗机输出误差1°32′, 12kg·cm压紧力矩下粗机输出误差1°57′, 16kg·cm压紧力矩下粗机输出误差2°7′。可以看出压紧力矩增大致使旋变变形加大时, 粗机输出误差相应增大。

综合分析以上各验证试验结果可知, 能引起旋变输出精度超差的装配因素有定子受力变形和转子受力变形两种 (如图1和图2) 。

2 影响因素机理分析

该型号旋变发送机是双通道16对极, 转子绕组上外施频率800Hz/20V电压激磁, 定子输出, 用于测量稳定平台转角的角位置传感器。理论上, 定子输出绕组的正余弦输出电压与激磁电压有以下关系:

式 (1) 和 (2) 中, Usin和Ucos为正余弦输出电压;Uf为外施激磁电压;α为转子转角;K为旋变的变比, 它为定、转子绕组的有效匝数比, 也是定子绕组最大输出电压与转子绕组激磁电压之比, 是一个常数。

从式 (1) 和式 (2) 可以看出, 激磁电压恒定时, 旋变正余弦输出与转子转角呈正余弦函数关系。旋变发送机和普通双绕组变压器比较, 其激磁绕组相当于变压器的一次侧, 正 (余) 弦绕组相当于变压器的二次侧, 而区别在于正 (余) 弦输出绕组所匝链磁通φ的多少取决于它和激磁绕组之间的相对位置, 磁通φ决定着正 (余) 弦输出绕组的输出电压大小。此外, 影响正 (余) 弦输出绕组输出电压大小的因素还有定转子之间的气隙。在旋变定 (转) 子局部变形的状态下, 该处除了正 (余) 弦输出绕组和激磁绕组之间的相对位置发生改变外, 定转子之间的气隙大小和均匀性也发生了变化, 这就导致了旋变输出异常, 输出误差变大。

上述机理是针对两对极旋变发送机分析, 只能适用于双通道旋变发送机的粗机输出。对于16对极的旋变精机, 旋变定 (转) 子局部变形影响很小, 这也和实际测试结果相符, 原因有以下两点。

(1) 在两极旋变中, 电器角度和机械角度是一致的, 而16对极旋变电气角度是机械角度的16倍。如果二者的电气误差相同, 则转到机械角度时, 16对极的电气误差只是两极的1/16。

(2) 16对极的精机相对粗机, 精机每对极沿定子内圆所占的弧长就只是粗机的1/16, 那么在某一对极下由于气隙不均匀因素引起的磁通密度非正弦分布的程度就小得多。同时, 如果各对极下的平均气隙仍不相等, 那么各对极下的绕组之间的串联可以起到平均补偿作用, 使旋变局部变形引起的气隙不均对输出精度影响很小。

3 结语

根据对比试验结果, 证实对旋变输出误差影响最大的安装因素是定子受力变形和转子受力变形两种。根据实际使用经验, 旋变定 (转) 子只有在一侧没有安装到位, 才可能发生法兰螺钉拧紧后造成定 (转) 子受力变形的情况。导致定 (转) 子装配后一侧没有到位的可能原因有两种:一是装配人员没有经验, 未对正而强行压入, 致使结构卡死, 一侧没有装配到位;二是旋变定 (转) 子装配法兰配合面上有异物。两种情况都是分装式旋变装配时需要特别注意的。

参考文献

安装精度篇5

船坞的止水原理是利用钢坞门侧面的止水橡胶，在外侧强大的净水压力的作用下，紧紧贴附在坞口U型止水结合面上，U型止水结合面通常为平整度极高的钢板或花岗岩，两者相比以花岗岩的施工难度更大。

1.1 工程概况

本工程坞口底部门槛长53米，两侧竖直门框高11米，门槛与门框构成U型止水结合面。根据设计要求门槛须安装1000×490×400mm花岗石110块；两侧须安装1000×490×400mm花岗石各20块。

1.2 本课题研究目的

1.2.1 实现各环节的高精度控制；

1.2.2 总结施工经验，拓展技术研讨，为类似工程的施工与报价提供依据。

2 工程难点分析

本工程最大的施工难点便是高精度控制。

2.1 测量控制难点

常规工艺是采用全站仪施工放线与施工验收，由于测量仪器的误差、操作等多方面因素，当日做的控制点施工完毕，而待到次日再次复核时，其控制点偏差便已超过2mm，而报监验收更是差之毫厘谬以千里。

2.2 花岗岩灌缝

设计缝宽为10mm、缝宽500mm、缝高1000mm，常规的水泥砂浆亦很难灌入缝中，即使勉强灌入也无法实现缝间饱满，止水效果更是无法保证。

3 施工工艺及施工方法

3.1 工艺流程

施工准备→测量放线→焊接花岗岩底座→花岗岩粗安→控制点支架→拉线与微调→测量验收→花岗岩加固→混凝土浇筑（竖向花岗石二次浇筑）→花岗岩灌缝→环氧勾缝

3.2 主要分项施工方法

3.2.1 测量放线（验收）

相对基准点法，即在花岗岩前沿一侧间隔18m制作一个牢固性极强的钢支架，（花岗岩粗安完成后）由支架向花岗岩一侧挑伸出约50cm的悬臂槽钢，槽钢底边须高于花岗岩理论顶面2-3cm，前沿线的施工控制点便坐在槽钢悬臂端上，每个槽钢悬臂上做出A、B两点，可由两点连线直接向下引至花岗岩上表面，便于控制。

支架上做点采用以下方法：

以坞尾前沿线为里程零点，根据业主提供的测量基准点，利用全站仪分别在其东西两侧的坞墩上做出坞口花岗岩的理论里程点，然后在其中一侧（东）坞墩的里程点上架起经纬仪，后视对面的（西）坞墩里程点实现经纬仪定向，然后以看直线的方法在下面的钢架上投点，投点完成后将经纬仪架在另一侧的（西）坞墩上里程点，后视（东）坞墩的里程点，再对下方支架上所投点进行复核，三者务必吻合。

3.2.2 焊花岗岩底座

花岗岩底座是为了调整花岗岩顶标高和四角水平度的，间接影响缝宽。底座采用4根竖向的植筋生根，纵横槽钢焊接成框架与竖向钢筋焊固，其施工过程中由水准仪控制槽钢框架的顶面标高，宜略低于理论标高5mm左右，以便可填塞薄垫片微调。

3.2.3 花岗岩安装

本工程花岗岩单块尺寸较大（约200kg），须借助叉车（两侧竖直摆放采用吊机）利用剪刀夹子实现花岗岩的吊装移动。花岗岩（分段）摆放好后稍作调整，使得花岗岩的两边坐在槽钢底座上。再由本文3.2.2中所提的相邻支架间拉钢丝，钢丝尽量贴近花岗岩顶部的前沿，其一端固定另一端用紧张器张拉收紧。根据控制点调整钢丝的位置，确保从每个支架的A、B两点连线引至花岗岩上表面均能与钢丝吻合。花岗岩的底部可采用直接在原混凝土面上弹墨线控制。

花岗岩粗调应在吊装状态下完成，只需按照花岗岩的理论里程合理分布即可；微调在粗调之后进行，此工序人工操作，利用"?"型撬棍绕在底座槽钢框架内部对花岗石进行调整，同时用楔形木条插入石料间缝控制缝宽，再用2m靠尺（塞尺）测量相邻料石的错台与平整度。全部花岗岩调整完毕即可报监理验收，验收时只需确定花岗岩的底边与墨线吻合并且顶部前沿与钢丝重合即可，平整度仍用靠尺（塞尺）逐缝检测。

3.2.4 花岗岩加固

两侧门框的花岗岩由吊机安装，块与块之间坐浆结合，内侧植筋焊固外部支撑加固后便可进行背间混凝土二次浇筑，为了防止混凝土侧压力过大推移花岗岩，因此竖向花岗岩的分层高度不宜过大，最大分层高度为3m（即6块）。

3.2.5 花岗岩灌缝

花岗岩灌缝仅针对于门槛段的竖向缝，设计缝宽为10mm，施工过程中单纯依靠其背后混凝土渗透的水泥浆根本无法实现缝隙饱满。灌缝应选用流动性渗透性较强的灌浆料进行，灌浆料强度提升快，体积不收缩，既可保证缝间饱满，亦可满足设计强度。

3.3 注意事项

3.3.1 水平分段

门槛的长细比过大，虽配有钢筋但若一次性浇筑，混凝土收缩后必将出现断缝，因此需对其进行合理分段（最好设后浇带），本工程门槛分为3段进行浇筑。

3.3.2 花岗石顶面磨平及边角倒角

花岗石镶砌浇筑完砼后，测量放线并在花岗石上弹上墨线，使用角磨机对花岗石外露边线进行倒角。对整个镶砌面平整度进行检验，少量不合格处，采用角磨机磨平，确保花岗石表面平整度满足设计及规范要求。

3.3.3 竖向花岗岩后混凝土二次浇筑

二次混凝土中应掺加膨胀剂，补偿收缩。浇筑前对花岗石表面采取覆盖防污染措施。分层下灰、振捣，振捣棒严禁碰触花岗石及锚筋，保证振捣密实。缝隙可在浇筑前塞入相应厚度的加密泡沫板，防止水泥浆进入，混凝土初凝后将泡沫板清理干净，预留环氧勾缝。

3.3.4 成品保护