除渣系统

除渣系统（精选十篇）

除渣系统 篇1

一、概述

华电国际十里泉发电厂 (以下简称十电) 6#炉原为湿式除渣法, 锅炉燃烧后的灰渣经密封水降温后经碎渣机粉碎直接进入渣沟, 通过灰渣泵排至灰坝, 此种排渣方式, 不仅仅增加了排放的成本, 也造成了环境污染和土地占用。

为响应国家及华电集团公司节约、环保号召, 十电于2008年进行一期改造, 将原湿式除渣改造为干式除渣。改造后干除渣系统运行近两年, 但因设计方面存在不足, 又于2010年机组检修期间对干除渣系统进行了二期改造, 将原负压系统更换为二级钢带, 去除中间渣仓, 以提高系统的运行稳定性和经济性。

二、原干除渣系统存在的缺陷

1. 原干除渣系统工作原理

十电6#炉干除渣系统采用的是干式排渣机输送至一级碎渣机, 破碎后排入中间渣仓冷却, 中间渣仓料满后启动二级碎渣机破碎, 再排入负压系统输送至渣仓贮存。

2. 存在缺陷

(1) 运行可靠性低。近年来, 电厂燃煤煤质下降, 煤中所带灰分大, 在相同负荷运行下, 所消耗煤量增加, 造成排渣量大和渣斗蓬渣, 同时, 落渣常出现高温硬焦, 温度高、渣量大、硬度高, 使干除渣系统超负荷运行, 两条负压输送管线必须同时运行, 对负压管线和后部除尘系统磨损严重。负压系统频繁磨漏直接影响负压系统出力, 严重时导致降负荷, 且维护量大, 造成人力成本和维护材料成本的上升。同时, 因设备可靠性的下降也导致了耗电量的大幅上升。

(2) 小链易跑偏、爬链、掉链。小链从动轴无轴向限位 (轴承内侧无轴肩) , 受力不平衡时, 轴及其上的轮盘会轴向偏移, 使链条无法准确套入而掉链;钢带排渣及小链排灰均通过一级碎渣机排放, 当一级碎渣机蓬渣时, 会使得渣块从钢带下回转面下部的间隙带到清扫小链底板上, 当小链落灰口也堵死后就会使得链条被抬高, 出现卡链、掉链或拉坏轴承座;小链故障严重需要停止钢带并关闭关断门, 从而影响机组负荷。而且小链重量大、路线长, 掉链后找正难度大, 检修效果不理想。

(3) 投运半年后, 各部损耗件 (管道弯头、碎渣机、给料机、负压风机、布袋等) 故障率越来越高, 系统整体可靠性日趋下降, 日常维护工作量增加。

(4) 负压管道置于地下约2.5m处, 因负压抽吸及热胀冷缩作用, 法兰接缝处容易抽吸潮气, 甚至会抽进部分水分, 造成负压管道堵管或布袋堵塞和板结, 影响运行。

(5) 由于渣量大, 两台138kW的负压风机在负荷>70%时需同时运行, 电耗高;当煤质灰分超过48%且渣块大和硬时, 两条负压管线的出力很难满足机组满负荷的运行要求。

三、改造后的干除渣系统

1. 改造后的干除渣系统流程 (图1)

2. 具体实施方案

(1) 保留原关断门系统和一级排渣机;将一级排渣机之后的部分改造, 拆除原一级碎渣机、一级碎渣机平台、中间渣仓、二级碎渣机、渣仓;不再使用负压输送系统, 由排渣机直接将灰渣送入渣仓。

(2) 原一级碎渣机 (规格1200×1200) 移至二级钢带尾部, 并增加一台碎渣机 (规格1200×1200) , 在碎渣机上部安装液压控制换向挡板, 实现碎渣机一用一备。

(3) 在一级排渣机出口安装一台二级排渣机, 进一步对炉渣进行冷却, 以利于延长碎渣机齿板寿命。二级排渣机方向为相对一级方向向北转向90°, 二级排渣机取消了清扫链除灰, 采用自清扫除灰, 二级排渣机输送钢带板为16m, 设备简单可靠, 维护量相对较低。二级除渣机水平输送距离为25m, 角度为31°, 钢带总长度约70m。新钢带长度和坡度满足可靠运行要求。在离一级排渣机出渣口中心向北25m处新建一座约200m3的渣仓, 灰渣经二级排渣机排出经碎渣机破碎后, 直接落入渣仓。

(4) 在一级排渣机头部加装一个紧急排渣口, 并扩大该处平台。清扫链条出渣口改造, 增加挡渣隔板, 预防一级碎渣机蓬渣后倒渣。在壳体头部加活门, 异常时溢渣, 更换磨损严重的部件。

(5) 对一级排渣机清扫链出口进行改造, 在清扫链出灰口下端加装机械式锁气器, 确保严密不漏, 检修便利, 减少头部漏风, 解决倒渣掉链问题, 保证清扫链不间断运行, 延长清扫链的使用寿命。

(6) 新渣仓位置靠近吸风机进风口, 需要在吸风机进风口侧增加挡灰隔离板, 并于二级钢带尾部适当洒水除尘, 确保除尘效果。

(7) 原大渣仓除尘装置再利用。

(8) 增设二级排渣机盘柜及保护开关、设备用碎渣机盘柜及保护开关、现场桥架和铺设电缆、照明开关柜;改造干渣总配电屏、原关断门控制柜、就地端子箱等。

四、改造后的效果

1. 技术分析

(1) 取消负压系统, 能彻底解决负压系统各种问题, 并取消二级碎渣机、给料机等设备, 日常维护费用和劳动量将减少一半以上。

(2) 高温红渣在钢带上输送距离加长, 冷却时间增长, 渣温过高问题可以得到一定的解决, 将碎渣机设置到二级排渣机之后, 这样灰渣输送至此已经过较长的降温冷却过程, 灰渣尤其是大片红焦对于碎渣机的磨损程度要大大降低, 低温焦块也更容易破碎, 不易在碎渣机上方蓬焦。

(3) 碎渣机更改为1200型后, 下渣口径增大, 大渣块不会堵死, 同样的渣量, 因该型碎渣机表面积大, 散热能力增强, 可在一定程度上降低渣温和提高转子齿板及轴承等部件的使用寿命。同时将原有的一台碎渣机改为两台, 并在碎渣机上部安装液压控制换向挡板, 实现碎渣机一用一备, 提高的设备运行的可靠性。

(4) 大大提高了原干除渣系统一级碎渣及以后设备运行的可靠性, 必要时适当地喷水降温, 可有效降低机组降负荷现象的发生, 真正实现原设计节电的预期目标。

(5) 两台负压风机的停用节约了大量的电能。

2. 效益分析

(1) 取消负压系统, 可减少的耗电功率为138×2=276kW, 按每天运行16h、年运行310天, 电费0.47元/kW·h计算, 可节电1368 960kW·h/年, 节约电费64.34万元/年。

(2) 拆除负压系统大大减少了机组降负荷现象的发生, 按20万kW·h/次、10次/年计算, 损失电量200万kW·h/年, 节约损失94万元/年。

(3) 因加长了炉渣的输送距离, 渣温降低约150℃, 预计能延长一级碎渣机的耐磨件使用寿命半年以上, 节约费用40万元/年;取消了原二级碎渣机、给料机, 可节约检修费用约40万元/年;取消了负压系统, 可节约费用62万元/年 (负压风机和耐磨管道更换费用) 。

(4) 取消了负压输送系统, 节约布袋除尘器滤袋等费用约10万/年。

合计节费310.34万元/年, 预计2年多收回全部投资。

3. 存在不足

(1) 增设二级钢带降温效果一般, 不能从根本上解决渣大、渣硬问题, 排渣温度还有待进一步降低。

(2) 改造费用较高。

五、运行中注意事项

(1) 运行时一级钢带张紧压力保持3.0～5.0MPa, 二级钢带张紧压力保持1.5～2.2MPa;一级清扫链张紧压力保持1.0～1.5MPa, 二级清扫链张紧压力保持1.0～1.5MPa。

(2) 根据一、二级钢带出口渣温, 调整冷却风门和一、二级钢带机联络风门开度, 保证一、二级钢带机出口渣温在设计范围内 (一级钢带出口不大于120℃, 二级钢带出口温度不大于80℃) 。

(3) 运行人员应根据渣量大小, 设定排渣系统各设备的工作频率, 防止排渣系统出现堵塞。

六、总结

通过对6#炉干除渣系统的改进, 彻底解决了负压系统的各种问题, 有效降低了机组降负荷现象的发生, 减少了日常维护费用和劳动量, 并在一定程度上解决渣温过高的问题, 降低了碎渣机的磨损程度, 提高了设备运行的可靠性。通过近两年的运行, 真正实现原设计节电的预期目标。

参考文献

[1]王启杰, 杨宇春.干式排渣机在电厂除渣系统中的应用[J].科技情报开发与经济, 2006, (18) .

[2]桑斌修.火电厂干式排渣系统的技术经济性浅析[J].电力技术经济, 2008, (3) .

[3]陈发志.干式排渣系统的设计与设备选型分析[J].安徽电力, 2008, (4) .

[4]马忠云, 刘振强等.燃煤锅炉干排渣配套气力输渣一体化系统的设计与应用[J].电力环境保护, 2008, (4) .

锅炉除渣系统改造建议 篇2

一、我厂锅炉除渣系统简介：

我厂锅炉除渣系统采用机械输送，在锅炉底部从东至西一共设有三个排渣管，在东西两个排渣管下方，各安装有一台SC8-43/20型气槽式冷渣机（编号为1#、2#）。1#、2#冷渣机均由南侧进渣，北侧排渣。在1#、2#冷渣机排渣口下，沿东西方向布置有一部DS540型链斗输送机（编号为1#）。在1#斗式输送机的出口转载点下方，沿北南方向布置有一部DS540型链斗输送机（编号为2#），2#斗式输送机的出口进入渣库。

排渣工艺流程为：

正常运行时：锅炉排渣管——――1#、2#气槽式冷渣机——－1#斗式输送机——2#斗式输送机——――渣库————汽车运输至排渣场地。

机械输送系统发生故障的情况下，用1#、2#气槽式冷渣机中间的事故排渣管放渣，然后由人工运输。

二、现有除渣系统存在的问题与不足之处：

1、冷渣机的出力低，不能满足锅炉正常运行的需要。

设计工况下，锅炉的排渣量计算为12.06T/h（290T/d），而冷渣机的额定出力只有8 T/h，两台冷渣机必须同时运行才能满足运行。而在校核工况下（煤：矸为3：7，实际取样化验低位发热量只有1846千卡/千克），锅炉的排渣量计算为23.5T/h（564 T/d），两台冷渣机同时运行，出力只有16 T/h，远远不能满足运行。

2、锅炉事故排渣口处的场地狭窄，事故情况排渣时，场地空间太小，无法使用平车运输。

3、排渣系统是单系统运行，一旦其中一部输送机发生故障，都会使整个系统停运。

4、气槽式冷渣机采用风、水两种冷却工质作为冷却介质，因此又专门配有冷渣风机和冷却水系统。一旦冷渣风机出现故障就会使冷渣机降负荷或停运。而冷却水系统的问题更突出：由于采用循环水作为冷却水，极易引起结垢，损坏冷却水管。

5、采用这一除渣系统，必需设置专人在锅炉零米监视设备运转情况，并及时处理下渣不畅、堵塞等问题，员工的劳动强度大。

6、由于系统的正常运行完全依赖与转动设备的运转状况，可靠性小，维护工作量大。

7、由于炉渣在冷却、运输过程中处于非封闭状态，跑灰、二次扬尘会严重污染厂房及厂区环境。

三、改造目的：

四、改造方案：

针对锅炉除渣系统存在的问题与不足之处，我厂组织有关技术人员进行了研究，认为采用目前的除渣系统从根本上不能保证锅炉按额定工况正常运行。为此，应该对锅炉除渣系统进行改造。同时确立如下原则：

1.改造后的系统要有高度的运行可靠性；

2.在保证运行可靠的前提下，应尽量采用非机械除渣系统，以减少运行值班人员的工作量和检修维护工作量。

在上述原则的指导下，我厂组织相关人员进行研讨后认为，采用水利冲渣是一种较理想的除渣方式。具体的方式是： 从成庄热电厂冲渣泵出口管上引一根DN300管道，直埋于地，沿北南方向由新电厂东侧道路进入厂区，到气化风机房北侧后，向西拐约45度后进入锅炉零米，作为冲渣水源。排渣沟由铸石板砌筑，沟道走向与冲渣管路平行，直通到成庄热电厂沉渣池。

采用水力冲渣的原因有以下几个方面：

1.成庄热电厂采用水力冲渣，从97年电厂投产一直到现在，运行非常稳定可靠。

2.利用成庄热电厂的沉渣池及灰渣泵系统，可以减少投资，节约成本。目前热电厂冲渣泵房共有四台灰渣泵，两运两备。全部开起来后，预计能满足所需水量（需要进一步的设计计算才能确定）。即使现有设备不能满足，泵房里也有足够的场地安装增加的泵。

3.采用水力冲渣，运行费用低，维护成本少。4.采用水力冲渣，可以减轻除渣工的劳动强度。5.采用水力冲渣，可以保持锅炉零米环境清洁。

6.采用水力冲渣，拆除冷渣机等附属设备后，锅炉零米的空间开阔，便于在故障情况下人工除渣。

7.采用水力冲渣，锅炉二次返料的放料可以直接放到冲渣沟中，一并解决锅炉二次返料放料的问题。

水力冲渣系统管路布设示意图附后。

锅炉排渣、排灰量计算

一、设计工况下灰渣量： 1.查锅炉热力计算汇总表知：

a.设计工况下，燃料的应用基低位发热量Qdwy＝13588kj/kg 燃料的应用基灰份Ay=34.54% 燃料灰份中灰渣份额αhz=0.6 烟气带走飞灰份额αfh=0.4 机械不完全燃烧热损失q4=2.84% 灰渣总量M=Ay+q4×Qdwy/8100=20.1T/h 灰渣中渣量为0.4M=0.4×20.1=12.06T/h 灰渣中灰量为：0.6×20.1＝8.04T/h

二、校核工况下灰渣量：

校核工况下，燃料的应用基低位发热量Qydw＝1846千卡/千克（7716.28kj/kg）燃料的应用基灰份Ay=65% 锅炉有效利用热量Qyx=170856.73kj/s 燃料消耗量

干式除渣系统在发电机组中的应用 篇3

【关键词】干式除渣系统 发电机组应用 节能 环保

【中图分类号】TK223.28【文献标识码】A【文章编号】1672-5158（2013）02-0272-01

引言

我国的发电企业多数采用的是火力发电，而燃烧后产生的废渣的处理一直是困扰发电企业的一个难题，随着国家对环保的越来越重视，如何能在环保、节能的前提下处理这些废渣，就摆在了发电企业的眼前。

我国原有的处理方式是湿式排渣系统，但是这个系统的弊病就是会使用大量的水，而且极易产生废水，出现再生污染。1999年我国的的一个大型电厂引进了意大利MAGALDI公司研制出MAC干式排渣系统，这是干式排渣系统首次在国内开始使用。干式排渣系统与过去常规的湿式排渣系统相比，具有节水、节能和环保的特点，受到了国家节能政策的倡导，近几年来在发电厂除渣系统中得到了越来越多的应用。

目前国内已经如入运行的干式除渣系统约计有30台套，自2005年至今约有100余台机组的新建工程都采用干式除渣系统设备。

1、概述

我国是能源消费大国，但同时也是一个能源人均占有量和能源有效利用率低于世界平均水平的国家，原因就是我国的人口居世界第一位，摆在我们面前的是严重的能源供应与需求的无法协调，所以国家近几年陆续推进各企业进行节能减排，节省能源，号召使用低耗能、高环保的设备。

我国的发电企业一直都是一个能耗大户，如何在发电企业的工艺环节与设备运行中做到节约能源、环保生产、清洁生产？除了发电企业员工都能有节能减排意识，认真学习贯彻国家的能源政策，也要积极开发和采用先进的节能技术，企业也要把节能减排纳入日常管理工作中，合理和高效地利用能源。

干式除渣系统的出现就为火电企业发电机组的节能减排、环保生产、清洁生产解决了这一问题，风冷干式输渣系统工作原理：风冷干式除渣系统首先能保证干式除渣系统的不间断运行，燃烧后产生的高温炉渣能够全部落在除渣机的链式输送带上，虽然炉渣温度较高，但是运行速度不快，在压力为负的状态下，受到控制的少量外界冷空气能够逆向进入这个系统的内部，能让高温的干渣在逐渐冷却中完成燃烧。冷空气与高温干渣能够达到充分的热能交换，锅炉的辐射热和干渣的热吸收能使空气温度升高到锅炉的二次送风温度，这部分热量还可以再利用。干渣在进入炉膛后，渣的冷却温度则下降到正常温度，就可以进行下一步的操作了。我们厂原有的技术是捞渣机从水中捞出渣，经捞渣机破碎后与水混合搅拌然后由渣浆泵打走。经过技术改造后，加装了二级捞渣机从一级捞渣机下经二级捞渣机提升脱水后落入渣仓再次脱水后经车运输到灰场。经过在我厂一段时间的生产运行，这种生产方式还是可行的。

2、干式除渣系统应用分析

干式除渣技术最初是由日本的川崎重工株式会社发明的，采用的是封闭式链板输送机，但是他们研制的这个系统链条传动对高温物料输送适应性差，所以产品没能广泛的应用。1987年，意大利的MAGALDI公司研制出了MAC干式排渣系统，并且首先在意大利本国进行使用，我国的一个大型电厂电厂1999年引进了这套技术，并且在一直使用，运行情况良好，但是由于费用过高，这套系统没有在我国开展起来。随着我国越来越重视环保与节能，市场上干式除渣系统的成本开始降低，我国自主研发的干式除渣系统也可以投向市场，我国的很多电厂也已经采用了这套系统。目前在国内比较有名的企业是青岛达能环保设备有限公司，他们研制的 “四洲牌”干式除渣系统已经在国内30多家发电企业的发电机组中进行了使用。

干式除渣系统有以下优点：

（1）符合国家对环境保护的要求，整套系统都是零用水量、没有水资源消耗，也没有废水排放。

（2）干式除渣系统的工作原理就是让少量自然风直接与底渣接触，让渣中未完全燃烧的碳继续燃烧，燃烧后的热量被送入炉膛，减少了不完全燃烧热损失和物理热损失，有利于锅炉效率提高。

（3）燃烧的干渣由于充分燃烧、没有燃尽的碳含量很低，不用水解就保持了活性，提高了综合利用的价值。

（4）整套系统使锅炉排渣更加简单，也不需要占用厂区多大面积的地方，节省了发电厂的用地。

（5）锅炉结焦时，由液压破碎机拦截、待燃烧充分后进行初步破碎，有效保护下部设备，避免了从前湿排渣系统的爆炸现象，对发电机组的安全起到了有效地保护。

（6）我们都知道，我国的火电企业集中在北方，而干渣不怕结冰，可以忽略干渣的防冻措施，解决了原有的湿渣系统冬季不能使用的难题。

综合以上六点分析，干式除渣系统是一个环保、节能的系统，符合国家环保、节能的政策，也符合火电企业的使用需求，尤其我国水资源匮乏的国家，这种不用水的干式除渣系统有非常好的应用前景。

3、干式除渣系统有何问题及如何解决

干式除渣系统虽然从国内外来看，已经使用了近20年的时间，但是在使用过程中还是发现了一些问题，通过对国内几个比较成型的发电机组干式除渣系统的研究，总结主要的存在问题及解决办法是：

（1）一级碎渣机上部渣块倒灌于清扫链。

解决办法是：一般的发电企业都是在在清扫链出口处加装防护挡板，说白了，就是添加一个遮挡的物件，这样就使灰渣不会再产生倒灌问题。防护挡板的加装的要求，就是外体与砧面板相平，在减少输送空间的同时，增强了防倒灌能力。

（2）操作人员对设备的性能和控制调整不是很熟悉，经常造成堵渣现象。

解决办法是：这个问题普遍存在，因为系统是新的，再加上与原有系统根本不一样，自然会有操作不熟练的事情发生，只能针对新设备加强操作人员的培训，使其熟悉掌握干式除渣系统的输渣原理和运行操作，就能避免由于操作控制原因造成堵渣。

（3）清扫链过渡段积灰。

解决办法是：就是一般发电企业的通用办法都是沿着MAC机箱体底板走向安装一条抽灰的管路，因为这个管路能始段接入积灰严重的清扫链过渡段，而最终这个管道的终段与负压输送系统管路是相连的，所以利用负压输送系统的抽力，就可以达到定期清灰的目的。

4、结束语

我国的经济发展越来越好，但是水资源却越来越短缺，干式排渣系统的优点就是整个的处理系统都是密闭的，干渣的排放与输送都不会泄露，而且系统采用自动化程序进行控制，保证使渣中的未燃烧物质继续燃烧，燃烧后的热量可以回收再利用，这样既可以提高锅炉的热效率，也有利于干渣的综合利用，而且起到了环境保护的作用，热量的回收再利用，还节约能源。国家对企业的节能、环保要求也在不断提高，这就为干式排渣机的应用发展提供了广阔的市场前景，同时也会为国家带来可观的经济效益和社会效益。

参考文献

[1]王启杰，杨宇春.干式排渣机在电厂除渣系统中的应用[J]科技情报开发与经济2006.18

[2]吴潮之.干式除渣技术在100MW发电机组中的应用[J]广东电力2010.08

[3]余海明.我国电力工业节能减排的现状及技术途径[J]中小企业管理与科技2009.01

[4] 许建新 李忠辉.干式排渣系统存在问题及改进[J]吉林电力 2008. 2

浅析除渣系统的优化运行 篇4

如果将脱水仓、浓缩机、扰动机等设备全部省掉, 将捞渣机出渣口高度提高或在出渣口地面挖一个地基坑, 坑的出口用缓型坡度出口, 运渣车直接从排渣口接渣。能有效达到除渣的目的, 而且极大地减少了设备的维修工作量、灰渣的输送距离, 降低了电耗, 节约了生产成本。极少量的灰渣浆随灰渣溢流水排入渣浆池内。如果在渣浆池的入口加装过滤装置, 能有效地过滤灰渣, 极大地减少灰渣进入渣浆池的量。由于进入渣浆池的灰渣量很少, 扰动机就起不到它应有的作用, 不如拆除它, 能有效地减少设备维修量和耗电量。由于进入渣浆池的灰渣量很少, 渣浆泵也用不着大功率的泵, 用较小功率的泵即可满足生产的需要。

在诺丁斯看来, 关怀具有复杂性, 认为参与重于事不关己的讨论, “学生需要亲自参与到具体的情境中”, 因此, 必须要有一种广角的教育引导所有的学生关怀自己, 关怀身边的人们, 关心人类, 关心植物、动物、环境等。可见, 什么样的行为是关怀行为, 既有一些明确的判断标准, 又要取决于具体的情境、具体的人与事、具体的需要和关怀者具体的能力。

二、师生教育关怀性关系探析

在诺丁斯看来, 教育的主要目的是道德的, 它和认知等次级目的并不矛盾, 但主次之分绝不能颠倒。因此, 笔者把师生关系从教育的主要目的———道德的角度看待, 师生之间是教育关怀性的关系。

教育关怀的特点主要取决于受教育者关怀需要的特点。首先, 受教育者的一个重要特点在于儿童的高度未完成性即多种发展可能性, 因此教育者作为关怀者的一个最大特点是要了解具体儿童的各种发展可能性并关怀其最佳发展的可能性。第二, 由于教师与学生长期一对多的相处关系和每个学生都有的被关怀的需要, 教育关怀的第二个特点就应该是非选择性的关怀, 即教师应该把对学生做出回应的速度和质量的期待阈限做关怀性的界定, 尽量超越个人好恶, 同样充分地关注每个学生的最佳发展可能。第三, 教育关怀时空性的当下性与超越性的特点。

笔者尝试从以下几个主要方面探讨教师与学生之间的教育关怀性关系。

1. 平等对话、民主和平是基础:我———你关系

诺丁斯在《教育哲学》一书中坦言, 布贝尔对她形成关怀理论具有直接影响, 并多次引用布贝尔的“我一你关系”。教育目的应是养成学生分担和共享的品质, 即分担一种共同的事业并进入共享之中。布贝尔教育目的的实质是建立某种人与人之间的关系———我一你”关系。布贝尔在分析“我一你”关系时常与“包容”概念联系起来分析。真正的“我一你”关系是一种包容性的人际关系。我与你之间没有任何距离和隔阂, 并且我中包含着你, 你中包含着我。

2. 彼此关怀是纽带

在诺丁斯《关怀》 (1984) 年中用公式表示为:关怀关系只有满足下面两个条件才能成立: (一) W关怀X, (二) X承认W关怀X。诺丁斯指出:被关怀者必须通过积极回应承担自己对关怀关系的责任, 现在许多教师进行教育关怀时感到身心俱疲, 一个重要原因是相当多的学生不能和老师一起致力于有意义的发展, 无法让教师看到自己一段时间的教育关怀促成了学生的成长。诺丁斯将关怀关系的建立和维持需双方的努力这层意思称为“关怀的相互性”。

教师对学生的关怀是良好师生关系的源泉。只有关怀的行为才是建立师生间信任关系的基石, 只有关怀的行为才能给予学生被关怀的温馨感受。关怀关系是闭合的圆, 从老师出发, 学生接受, 并给予反馈。教师最感欣慰的是学生也学会了关怀。不仅反馈到关怀教师, 而且关怀身边的一切。

3. 教师榜样作用是维系师生关系的坚强后盾。

师生身份的特殊性在于社会性以及所承担的社会职能上。正如学者吴康宁所述:“社会代表这一角色的基本特征是‘社会规范性’。它迫使教师不仅必须向学生示明何谓符合社会要求的文化 (包括信念、价值观、态度及行为方式等) , 而且其自身首先就必须成为这些特定文化的范型, 以保证对学生进行有效的文化引导与文化熏陶。”

教师的榜样作用不仅体现在道德上, 还体现在为人师“传道, 受业, 解惑”上。教师只有关怀学生, 并具有知识上的权威, 学生才能真正亲其师, 信其道。

总之, 诺丁斯关怀理论为我们重新认识师生关系提供了新的视角, 笔者尝试做了解析, 希望对师生关系健康发展有点启示。

摘要：传统的除渣系统由渣浆泵、扰动机、脱水仓、回水泵、排污泵、高效浓缩机、缓冲水箱、运渣车等设备组成, 如果距离太远, 耗时耗电, 而且效果不佳。如果将扰动机、脱水仓、高效浓缩机、缓冲水箱等设备省掉, 仅用渣浆泵, 回水泵, 排污泵, 运渣车, 不仅效果好, 而且省时省电。

关键词：渣浆泵,扰动机,脱水仓,回水泵,排污泵,高效浓缩机,运渣车

参考文献

[1]吴康宁, 《学生仅仅是“受教育者”吗?——兼谈师生关系观的转换》, 《教育研究》, 2003年第4期 (总第279期)

[2]侯晶晶、朱小蔓, 《诺丁斯关怀道德教育理论及其对我国教育的启示》, 《教育研究》, 2004年第3期。

[3]李学书, 李嘉玮《试论和谐师生关系的特点》《河北师范大学学报/教育科学版/》2010年6月第12卷/第6期/

[4]余清臣, 《师生岂能止于平等——我国当代师生交往制度的价值分析》, 《教育理论与实践》2010年vol.30no.2

[5]马丁@布贝尔, 《我和您》, 纽约, 斯克里布纳出版公司, 1958年。

金昌除渣运行规程 篇5

15.1 除渣系统简介

除渣系统采用青岛四洲环保设备有限公司生产的水浸式刮板捞渣机（SSC）连续除渣的机械输送系统。锅炉排出的渣经过渡渣井落入水侵式刮板捞渣机内经冷却水冷却、粒化后，由刮板捞渣机连续捞出后，直接输送至渣仓储存，定期由汽车送至灰场或综合利用用户。刮板捞渣机的溢流水先溢流至溢流水池，由溢流水泵送至高效浓缩机，经高效浓缩机澄清后由回水泵输送至供渣斗溢流水冷却用的机力冷却塔冷却后，再送回锅炉房作为渣斗冷却水循环使用。

水浸式刮板捞渣机配过渡渣井和液压关断门。捞渣机链条采用进口德国路德公司高耐磨园环链，链条直径规格为φ34×126。配有自冷却系统，能够满足机组正常运行出力时，捞渣机壳体温度不超过60℃，捞渣机在不接冷却水情况下，捞渣机内水温达到100℃以下能够正常运行，不影响捞渣机寿命。捞渣机水位设置高低液位开关2个，差压变送器1个，气动蝶阀1个，采用PLC实现闭环控制。捞渣机上平面的水位与关断门下沿的最小水位高度280mm，最大水位高度350mm。SSC液压驱动装置采用进口美国派克（PARKER）公司液压马达，配以原厂产液压动力站，变量泵调速，具有连续调速性能、力矩与速度平滑应变性能和可靠的过载保护性能。刮板捞渣机出力不小于锅炉最大连续蒸发量时的最大排渣量, 且留有足够的裕量, 保证捞渣机在停机时其上槽体内积满渣时(4小时渣量), 仍能带负荷起动, 并能在1小时内将其(4小时渣量)输送完毕。渣仓为全钢结构，布置在锅炉房外零米，用于除渣系统中锅炉炉底渣的储存，每台炉设1座渣仓，渣仓运转层约4.5m，卸料管出口底标高4.0m，渣仓直径为φ8m，室内外高差约0.3m。有效容积130m3。

SSC正常运行时出力为6t/h，最大出力不低于35t/h。正常排渣量（BMCR工况下）：设计煤种: 4.09t/h；校核煤种1: 5.03t/h；校核煤种2: 3.21t/h，炉渣温度:850℃，冷却水进水温度:38℃。

15.2 捞渣机的试运行： 15.2.1试运行前的检查：

15.2.1.1捞渣机上、下槽体无杂物，链条张紧链轮啮合紧密，刮板平整无翘起，链条刮板无损，玄武岩铸石板完好无卡涩。

15.2.1.2捞渣机上下导向轮完好。

15.2.1.3捞渣机减速器油位正常,油质良好,地脚螺丝完好无松动。15.2.1.4各转机电动机接地线,对轮,防护罩完好。15.2.1.5各转机电机电源已送。

15.2.1.6捞渣机操作盘设备完好，且已送电。15.2.1.7捞渣机水封水、冲洗水及上槽体补水正常。15.2.1.8检查捞渣机排污门关闭。15.2.1.9清除捞渣机上槽体内杂物。15.2.1.10捞渣机及周围无闲杂人员。

15.2.1.11检查溢流水池、污水池、回收水池内清洁无杂物。15.2.1.12检查各水泵密封水正常。15.2.2操作按钮试验：

15.2.1.1按开车按钮能开车，按停车按钮能停车。15.2.1.2对设有自驱机构的捞渣机，可进行以下实验：

按下前移按钮捞渣机能在钢轨上向前移动，放开按钮即能停止前移。按下后移按钮捞渣机能在钢轨上向后移动，放开按钮即能停止后移。

捞渣机横向移动的电动自驱机构与行轮间可离合，两者脱开后可用绳索牵引捞渣机横移。15.2.3刮板速度调节: 变频调速的电动机，按变频操作面板上的加速键或减速键，电动机的转速提高或降低，调速电机转速在设定范围内连续调节，刮板速度随之作相应的变化。15.2.4冷却水超温报警试验：

装在捞渣机水仓上部的温度继电器在水温超过60℃时，会使电控报警，以便调节冷却水量。

15.2.5空载运行试验：

捞渣机安装好后，依次以慢、中、快三种刮板速度各空载运行2小时，观察轴承温升（≤10℃）环链与链轮的啮合、环链接头（接链环），刮板与环链连接，油水渗漏等情况，若有异常必须排除。15.2.6捞渣机启动：

15.2.6.1捞渣机上槽体补水至正常，投入链条冲洗水和刮板冲洗水。

15.2.6.2将捞渣机控制柜“就地、远方”开关置“远方”位，“变频、工频”开关置“变频”

位；合上捞渣机电源开关,检查电动机及电机风扇运行正常。

15.2.6.3渣量过多时，调节捞渣机转速至较高转速运行。注意在变频器正常的情况下禁止采用工频运行方式。

15.2.6.4根据溢流水位情况启动一台溢流水泵，投入高效浓缩机运行，并根据污水池水位、回收水池水位情况，启动排污泵、回收水泵逐步投入除渣系统运行。15.2.7正常停止操作: 15.2.7.1捞渣机上槽体无灰渣后，停止捞渣机运行；长时间停运应将捞渣机上槽体杂物排净，关闭水封水，导向轮水封水，开启排污门放尽上槽体存水，停止各泵。15.2.7.2故障停止操作。

1)操作员发现故障报警时，立即采取下列措施： 2)按步序关闭关断门。

3)停止捞渣机运行，通知除灰值班员关闭污水泵至捞渣机进水门。4)开启紧急事故排渣口，将捞渣机上槽体灰渣排尽。

5)根据需要拖出捞渣机，开启侧面排渣孔，清除上、下槽体残余灰渣。6)检修处理故障。

7)故障处理结束后，链条空载运行一周，检查运行平稳无异常，恢复运行。15.3 捞渣机安全注意事项及运行维护: 15.3.1按锅炉排渣量调至合格的刮板速度，在这个速度下即满足出力的要求，又使刮板、链条和链轮磨损最慢，无为的提高刮板速度、只能加速刮板、链条和链轮的磨损。15.3.2捞渣机在运行期间应加强巡检，环链与链轮的啮合、环链接头、刮板与环链的连接、减速机油位、轴封水压力、电动机的运行情况等。在检查捞渣机电机过程中应注意其风扇电机转动正常，否则捞渣机电机将因温度过高而损坏。

15.3.3环链磨损而长度增加较大时，应及时联系检修调节张紧。当张紧调节链轮开至极限高度后，可采取割去一段环链的方法，使张紧轮降至最低位置。

15.3.4减速器油位正常、油质合格；轴承采用4号钙基（2G—4）润滑脂润滑，润滑脂的更换可随锅炉检修进行，润滑脂必须充满轴承内腔。

15.3.5捞渣机启动前清除上槽体过多杂物。严禁超载启动。

15.3.6检查捞渣机各转动部分。轴承电机温度正常；捞渣机上槽体水温≯60℃。15.3.7运行中转动部位严禁加油、检修、清理杂物；捞渣机检修时，关断门及周围5米范

围内为危险区域严禁站人。

15.3.8捞渣机运行时，两侧5米范围为非安全区域，检查时应注意。15.3.9开关关断门时通知锅炉主操作员注意炉膛负压变化。15.4 液压关断门的使用: 15.4.1锅炉渣井下部装有液压关断门，正常运行时关断门开启插入捞渣机上槽体水面以下起炉底密封作用；捞渣机因故障抢修时,方便检修工作,可把关断门关闭,起临时储渣作用。15.4.2液压系统启动: 1)检查液压油系统各联接件、销可靠。2)合上电源开关,启动油泵运行。

3)检查油泵电动机转向正确(禁止反转运行)，系统无漏油现象。4)油温在10 ～15℃之间。

5)调节溢流阀,使系统压力在规定值8.0MPa。15.4.3关断门开启操作: 1)启动液压油泵,调节溢流阀(调节好固定)保持压力8.0MPa。2)按顺序手动点动“摇起”按钮,开启各关断门。

3)开顺序：先开A（B）侧出渣口外侧门（五片），再开A（B）侧出渣口内侧门（五片），最后开A（B）侧出渣口端门（二片）。

4)注意当每一组关断门开至全开位置,方可按步序操作下一组。

5)在开启操作过程中，当按下摇起按钮，油压不下降时，应立即停止操作，以免系统长期憋压造成系统泄漏。

6)操作结束后,停止液压油泵运行。15.4.4关断门关闭操作: 1)启动液压油泵,调节溢流阀(调节好固定)保持压力8.0MPa。2)按顺序手动点动“放下”按钮,开启各关断门。

3)关顺序：首先关A（B）侧端门，然后关A（B）侧内侧门，最后关A（B）侧外侧门。4)注意当每一组关断门关至全关位置,方可按步序操作下一组。

5)在关闭操作过程中，当按下放下按钮，油压不下降时，应立即停止操作，以免系统长期憋压造成系统泄漏。

6)操作结束后,停止液压油泵运行。

15.4.5操作注意事项: 1)必须按顺序进行开、关操作。2)操作结束,立即停止油泵运行。3)长时间不用,应关闭电源开关。4)油管路阻塞时，应停机检查。

5)关断门关闭后，门下严禁站人，若有检修工作，应作好安全措施。15.4.6安全注意事项: 1)当捞渣机检修结束,需开启关断门放渣时,操作人员应按规定着装并戴好防护面具。2)液压操作台应与炉冷灰斗之间设置防护板,以免炉火、炉渣烧伤。3)排渣时应缓慢点动开启,严禁快速开启以免造成大量灰渣蒸汽外喷烫伤。4)排渣时,关断门及周围5米以内严禁站人,以免火渣、蒸汽烫伤。15.4.7维护与保养: 1)捞渣机正常运行时,关断门不经常使用,只有捞渣机故障时才进行开关操作。每月进行一次开关动作试验，以检验其动作是否可靠。2)液压系统要经常保持清洁。

3)各连接处、油缸不漏油，否则应及时联系检修。

4)捞渣机上槽体中严禁断水以免高温造成关断门变形和炉底密封被破坏，影响锅炉安全运行。5)操作过程不允许调节油压。

6)液压系统橡胶密封件大修时应予以更换。7)液压系统液压油三个月更换一次。15.5 常见事故处理及注意事项: 15.5.1掉链:立即停止捞渣机运行,关闭关断门,联系检修处理。

15.5.2过负荷：及时停止捞渣机运行，关闭关断门，根据情况清除过多灰渣或联系检修处理。

15.5.3断链：立即停止捞渣机运行，关闭关断门，联系检修处理。15.5.4安全离合器不工作：停止捞渣机运行，关闭关断门，联系检修处理。15.5.5安全离合器频繁动作：停止捞渣机运行，联系检修处理。15.5.6报警装置失灵：联系检修处理。

15.5.7捞渣机压死：立即停止捞渣机运行，关闭液压关断门，开启紧急事故排渣口，清理

捞渣机上大量渣子，尽快恢复其运行。15.6 捞渣机电控系统

15.6.1概述：电控系统主要由异步电机变频调速系统和报警检测系统组成。变频调速系统采用高性能全数字化微机控制的脉冲宽度调制型变频调速器，该调速器能够使变频调速电机在5Hz～50Hz的频率范围内恒转矩调速，在50Hz～100Hz的频率内恒功率调速。该变频调速电机各配有专用冷却风机,当捞渣机总电源开关合上后,冷却风机启动,不再受主电机变频调速回路的控制。

15.6.2启动：启动前检查电源指示灯亮,并将“变频”与“工频”转换旋钮置于“变频”位置然后再按变频器操作面板上的起动按钮。起动过程中变频器的LCD显示面板断续显示出频率，电动机的转速和电动机的电磁转矩变化过程，直到变化过程结束，电动机到额定转速后面板显示的转速和频率不在变化，而显示的负载转矩变化率和电动机电流大小却随捞渣机负载的变化而变化。

15.6.3启动过程结束后，按变频器操作面板上的加速键，变频器的输出频率和电压将随给定的信号变化而变化，从而使电动机的速度加大，也就加大了捞渣量。反之按变频器操作面板上的减速键，电动机的速度将随变频器输出频率的降低而减小。

15.6.4一般情况下，为便于调节捞渣机使设备运行在合理状态，“变频”与“工频”开关应置于“变频”位置，当变频器发出故障时可将开关置于“工频”位置使捞渣机继续运行，以防止造成停机。15.6.5注意事项：

1)变频器联机调试后已经将频率变化范围设置在15～75Hz，不要随便修改，否则会超出机械设备本身的允许范围。

2)捞渣机内水温不允许超过60℃，当温度超过设定值时报警信号灯亮,这时应采取措施降低水温。

3)变频调速器本身具有变频器超温和过载保护功能，当长时间过载后变频器会自动降低频率低速运行直至无输出。遇有该状况发生时应联系检修停止设备运行且查明过载原因并排除故障后再投入运行。

4)变频调速电机的冷却风机转向应正确，否则拖动电机在重载时超温甚至烧坏。15.6.6捞渣机报警系统：

1)断链报警：捞渣机导轮上装有凹凸形状的感应铁，导轮相对的捞渣机侧有两个接近开关。

当捞渣机启动，链条带动导轮转动。感应铁的凹凸部分反复与两个接近开关交替对应。如果断链导轮不动，则两个接近开关与凹凸部分同时对应，开关继电器动作，断链报警信号发。2)过载断相报警：捞渣机链条卡涩或负荷过大使主电机电流超过额定值；主电机冷却风机故障,变频调速器超温或过载,以上几种情况发生时过载相报警信号发,或使捞渣机主电机电源开关动作,使捞渣机停止。

除渣系统 篇6

关键词：干排渣,冷却风量,排烟温度

0 前言

神华河北国华沧东发电有限责任公司二期工程两台锅炉系上海锅炉厂制造的SG-2080/25.4-M969型超临界、参数变压运行、螺旋管圈直流炉, 单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、Π型半露天布置、固态排渣、全钢架悬吊结构的燃煤锅炉。炉底排渣采用了北京富通公司制造的干排渣系统。锅炉正常运行时, 高温热渣经炉底排渣门进入风冷式钢带机的输送带上, 经外界自然风的冷却将渣低速送出到碎渣机中破碎和中转, 再由斗式提升机将渣送至最终的渣仓贮存。由于设备缺陷, 干排渣系统冷却风量偏大, 导致排烟温度一定幅度升高。2011年9月, 国华沧东发电有限责任公司对4号锅炉干排渣系统进行了设备治理, 治理后, 冷却风量明显下降, 排烟温度降低。

1 干排渣系统存在的问题

由于4号锅炉炉底干排渣系统的钢带机底部的清扫链不能及时的把刚带上落下的细灰输送到主钢带的出口处, 由于炉膛负压和细灰的自重, 细灰大量堆积在钢带机底部, 清扫链不能正常工作。为了防止钢带机底部细灰堆积, 采取临时措施开启钢带机壳体两个侧面的检查窗和小冷却风门, 利用炉膛负压将细灰吸到钢带上, 但同时进入炉底的冷却风量大大增加, 进过粗略测量, 4号锅炉炉底干排渣的进风量约占锅炉总风量的3-4%, 超过了设计值1%, 炉渣被过度冷却, 干排渣系统进入炉膛的风温偏低, 导致排烟损失增加, 锅炉效率降低。

2 机组大修期间对干排渣系统进行的改造

为了解决钢带机底部细灰堆积清扫链不能正常工作的问题, 减少炉底漏风, 利用机组大修的机会, 2011年9月, 国华沧东发电有限责任公司对4号锅炉干排渣系统进行了设备治理。如图1所示, 蓝色线框内的绿色部分为大修增加的输灰管道, 在清扫链携带的细灰未输送到主钢带的出口处前通过增加的输灰管道输送到碎渣内。这样不但解决清扫链不能正常工作的问题, 同时可以关闭钢带机壳体两个侧面的检查窗和小冷却风门, 减少了炉底漏风。

3 大修前、后排烟温度状况对比结果

4号锅炉DCS系统大修前数据取2011年8月20-8月27日运行数据, 大修后数据取2011年11月10-11月16日运行数据。数据采样间隔为10min。下图2为送风机出口温度, 可见大修前、后, 由于季节变化, 送风机出口温度相差了约13℃。大修后数据采样时间段内, 由于暖风器投入运行, 空预器进口的一、二次风温并未降低, 部分负荷甚至高于大修前的数据, 见下图3与图4。

(大修前、后数据横坐标相差400MW, 以下各图同)

图5与图6为大修前、后排烟温度对比数据, 其中图5为未修正的实测排烟温度, 图6为修正到空预器进风温度为30℃时的排烟温度, 由图5、图6可见, 不同负荷段下, 3号锅炉的排烟温度均有不同程度下降, 其中300-350MW负荷段, 排烟温度下降6.17℃, 420-470MW负荷段排烟温度下降5.0℃, 550-600MW负荷段排烟温度下降4.56℃, 排烟温度平均下降5.2℃。

4 排烟温度修正方法

4号锅炉大修前、后, 环境温度发生变化, 大修后数据采样期间, 暖风器投入运行。由于排烟温度受空预器入口一、二次风温的影响, 为了准确比较大修前、后排烟温度的变化状况, 按下列公式, 将大修前、后的排烟温度都修正到空预器入口一、二次风温度为35℃的工况。

其中:tsf′-基准进风温度, 计算取35℃;

t py′-修正到基准进风温度时的排烟温度, ℃;

tsf-实测空预器进风温度, ℃;

tkr-空预器进口烟气温度, ℃;

tpy-实测排烟温度, ℃。

5 经济效益分析

根据煤耗查定排烟温度每增加) 10℃增加煤耗率1.6g/ (k W.h) , 按照排烟温度平均下降5.2℃, 煤耗率下降0.832g/ (k W.h) , 2011年全年每台机组发电量约4×109 (k W.h) , 单台机组可节约标准煤3328吨, 每吨煤按1000元人民币计算, 每台台机组全年节约332.8万元人民币。

6 结论

1) 4号锅炉干排渣机设备治理后, 干排渣系统的冷却风量显著降低, 改善了空气预热器的换热状况, 不同负荷下的排烟温度均有下降, 其中300-350MW负荷段, 排烟温度下降6.17℃, 420-470MW负荷段排烟温度下降5.0℃, 550-600MW负荷段排烟温度下降4.56℃, 排烟温度平均下降5.2℃。

2) 全年单台机组发电量约4×109 (k W.h) , 可节约标准煤3328吨, 单台机组全年节约人民币332.8万元。

参考文献

除渣系统 篇7

关键词：燃煤电厂,干式排渣,湿式排渣,选型分析

1 引言

目前国内大中型火电机组除渣系统主要采用两种形式：湿式刮板捞渣机除渣系统和干式除渣机除渣系统[1]。但由于系统选用不当，使得有些电厂除渣系统投运后问题较多，甚至影响机组正常运行。因此，需要对两种除渣系统各方面的特点进行比较，以便于根据电厂的实际情况进行选择。

内蒙古某电厂建设地点位于内蒙古霍林郭勒市，电厂性质属于坑口电厂，建设规模为新建2×200MW+2×350MW+2×600MW燃煤火电机组，分期实施。锅炉燃煤为霍林河褐煤。项目所在地全年气温在-37.6℃～35.4℃间变化，年平均气温0.8℃，年平均降水量356.2mm。由于天然水源不足，本项目生产用水拟以城市中水为主。

2 机组参数

本项目一期工程建设2套200MW超高压高温机组，锅炉由哈尔滨锅炉厂有限责任公司供货，为超高压高温参数、一次中间再热、单炉膛、自然循环、平衡通风、固态排渣、切圆燃烧、汽包型燃煤锅炉。锅炉燃用设计煤种时排渣量如表1所示。

3 除渣系统分类

本工程锅炉除渣系统可选用的方案主要有“湿法捞渣机”和“干法钢带排渣机”两种设备形式[2]。

3.1 湿法捞渣机

早期的湿式刮板捞渣机除渣系统通常设置有脱水仓，后来，为进一步节水和简化系统，普遍采用大倾角水浸式刮板捞渣机直接上渣仓方案，该排渣技术省去了渣沟、渣浆池、渣浆泵和脱水仓等中间环节[3]。

为达到渣水零排放要求，大倾角水浸式刮板捞渣机直接上渣仓系统需要设置一套庞大、复杂的渣斗冷却水循环处理系统。北方地区冷却方式通常采用机力冷却塔，其主要工艺流程是刮板捞渣机的溢流水先溢流至溢流水池，由溢流水泵送至高效浓缩机，经高效浓缩机澄清后的排水在夏季通过机力通风冷却塔冷却后循环使用，冬季直接循环使用。

大倾角水浸式刮板捞渣机直接上渣仓除渣系统工艺流程如图1所示。

3.2 干法排渣机

风冷干式排渣机械除渣系统可实现不耗水，其工作原理是锅炉炉底排出的热炉渣经过渡渣斗或渣井、液压关断门后下落到干式排渣机不锈钢输送钢带上，高温炉渣由不锈钢输送带向外输送，炉渣在输送过程中采用自然空气冷却。其冷却机理是：钢带式排渣机壳体上设有若干可调的进风口，利用炉膛负压通过外部进风口就地将冷空气吸入排渣机内，与热渣逆向流动实现热交换，含有未完全燃烧可燃物的炉渣在下落过程中、在输送钢带上进一步燃烧，并吸入冷空气，热炉渣温度由850℃～900℃慢慢降到100℃～150℃，冷却后的干渣经碎渣机破碎后进入缓冲渣斗。缓冲渣斗设置有高低料位计，由低料位计控制渣斗内渣的高度，从而控制不受控的空气进入干式排渣机[4]。

冷空气被加热成350℃～450℃的热空气，在炉膛负压的作用下回收至炉膛，减少了锅炉热量的损失。冷却空气总量一般不超过锅炉总燃烧空气量的1%，并能根据排渣量、干渣机转速和排渣温度进行调节，提高了锅炉效率。

为避免锅炉结大焦时影响干式排渣机的正常运行，过渡渣斗进口与出口偏心500mm设计，以避免大焦直接落在干式排渣机上；并在过渡渣斗出口设置了大焦拦截网。大焦拦截网由耐热钢组成格栅结构，该结构能满足30m高度处2t的结焦渣块下落时的冲击力。大焦拦截网上设有监视器，监视大焦的拦截情况，，被拦截的大焦通过液压关断门挤压清除[5]。

风冷干式排渣机械除渣系统工艺流程如图2所示。

4 设计方案比选

本工程若采用湿法捞渣机方案，系统构成将是每台锅炉配置一台捞渣机和一台渣仓，工艺流程为：锅炉排渣→刮板捞渣机→渣仓→装车外运。若采用干法钢带排渣机方案，系统构成将是每台锅炉配置一台钢带干渣机和一台渣仓，工艺流程为：锅炉排渣→干式排渣机→碎渣机→机械输渣系统→渣仓→装车外运。

采用上述两种除渣方案基本都能满足本机组的除渣需要，但从技术经济方面进行比较，两种系统各有优缺点。

从各方面进行比较，结果如表2至表5所示。

5 结论

干式排渣机除渣系统初始投资费用虽然较大，但其设备组成简单，占地面积少，运行环境好，不耗水，节能，运行和维护费用低，符合国家产业政策，因此，这一系统较湿法捞渣机系统具有优势，特别适宜于北方缺水地区。

需要说明的是，设计者应核算渣冷却所需风量是否超出锅炉厂给出的允许漏风率，如超出允许漏风率，应考虑提高干式系统的出渣温度，降低冷却风量。如这一出渣温度不能满足后续处理设备的要求，可考虑通过其他措施如喷水降温来满足后续处理设备的要求。

从已经运行电厂的调研情况看,干式排渣系统设备可靠、操作简单、维护工作量小、系统布置灵活、现场清洁、有利于文明生产。因此,本项目除渣系统设计选用干式排渣系统。

参考文献

[1]张磊,张传伟.1000MW机组锅炉除渣系统的选择[J].发电设备,2008,22(2):140-142.

[2]李秀国.火电厂大型机组除渣系统选择研究[J].锅炉制造,2011(1):5-10.

[3]吴建中,葛贯一.燃煤锅炉除渣系统除尘水处理技术的改造[J].设备管理与维修,2003(7):38-39.

[4]马兴才.330MW锅炉风冷式干式排渣系统特点[J].电站系统工程,2011(1):34-35.

168MW热电厂除灰除渣系统设计 篇8

石家庄某电厂扩建2台168MW循环流化床热水锅炉, 该电厂集灰采用正压浓相气力输送至厂内原有储灰库后装车外运。锅炉排渣采用干式除渣方式, 炉渣采用冷渣器冷却, 链斗输送机及斗提输送至渣仓, 排出的渣采用汽车运出, 灰渣全部考虑综合利用。

二、系统设计和系统拟定

(一) 系统设计。锅炉设计煤种发热量20, 934kJ/kg, 校核煤种发热量19, 471 kJ/kg, 经计算, 灰渣量计算结果见表1所示。

注:小时灰渣量为额定负荷时灰渣量, 日灰渣量按额定负荷24h计;年耗量按年实际运行负荷计算[1]。

(二) 除灰渣系统的拟定。

1.炉底渣输送系统。每台锅炉共设两个正常排渣口, 对称布置于锅炉中心线两侧, 另设两个事故排渣口。冷渣器采用水冷滚筒式冷渣器。锅炉底渣经冷渣器冷却后排渣, 排渣温度≤120℃。底渣颗粒较粗, 磨损性较大, 对于循环流化床锅炉, 炉底渣的输送是一个薄弱环节, 所以应在招标阶段, 经综合技术经济比较后确定除渣设备的供货商。

循环流化床锅炉底渣输送方式有两个方案, 机械输送方式和气力输送方式。

(1) 方案一:机械输送方式。采用链斗输送机加斗式提升机将底渣输送到钢制渣仓。本方案按两台锅炉共设一座渣仓设计, 渣仓直径为8.0m容积约为250m3, 能满足设计煤种存渣30h的要求, 校核煤种存渣25h的要求。渣仓中的底渣用罐车运往综合利用场所。工艺流程如下:

炉底渣→冷渣器→1#链斗输送机→2#链斗输送机→斗式提升机→渣仓

(2) 方案二:气力输送方式。以压缩空气为动力, 利用仓泵通过管道将锅炉底渣输送到渣仓。渣仓参数同方案一, 能满足设计煤种存渣30h的要求, 校核煤种存渣25h的要求。渣仓中的底渣用专用运渣车运往综合利用场所。工艺流程如下:

炉底渣→冷渣器→缓冲渣斗→小仓泵→渣仓

由于目前国内气力除渣系统技术及设备上还不过关, 缓冲渣斗、小仓泵、阀门、热工元件、渣仓顶部设备、控制装置等设备需要采用进口设备, 且系统技术性能需要由外方作为总负责。气力除渣系统的投资是机械除渣的约2倍, 另外, 本工程锅炉排渣口较低, 缓冲仓及仓泵需要采取地下布置方式, 有一定困难。

综合比较, 本工程锅炉底渣输送系统推荐采用机械除渣方案[2~4]。

2.除灰系统。除尘器收集到的飞灰量约占总灰渣量的60%, 电厂原除灰系统采用正压浓相气力输送方式, 本工程与原有系统保持一致。

新建每台锅炉配一台静电布袋组合式除尘器, 每台除尘器设四个灰斗, 其中包括两个电除尘灰斗, 两个布袋除尘灰斗, 每个灰斗下设一台压力仓泵, 利用正压输送至灰库。每台除尘器下设两条输灰管, 将静电布袋组合式除尘器灰斗中的飞灰输送至原有灰库。

三、除灰渣设备选择及布置

(一) 除渣设备的选择。

1.1#、2#链斗式输送机。1#链斗式输送机:B=450mm、Q=15t/h、N=7.5KW、L=~20m, 每台炉1台, 共2台, 布置于冷渣器排渣口下方;2#链斗式输送机:B=450mm、Q=15t/h、N=7.5KW、L=~21.5m, 接1#输送机排料后送至斗式提升机。

2.斗式提升机。斗式提升机Q=15t/h、H=~26m、N=11KW。布置于2#链斗式输送机末端, 接2#链斗式输送机排料, 提升到一定高度后排至钢制渣仓。

3.渣仓。本工程2台炉设1座直径为8.0m的钢渣仓, 有效容积为250m3, 可以满足2台炉设计煤种存渣30h的要求, 校核煤种存渣25h的要求。渣仓顶部设有真空压力释放阀和布袋除尘器, 渣仓下部设一个排料口。渣仓锥斗设计成60倾角, 便于卸渣通畅。

(二) 除灰设备的选择。

1.仓泵。2台168MW循环流化床锅炉, 每台锅炉设一台静电布袋组合式除尘器, 每台静电布袋组合式除尘器下设4个灰斗 (电除尘部分设2个灰斗, 布袋除尘器下设2个灰斗) 。每个电除尘灰斗下设置一台1.5 m3仓泵, 两台炉共4台;每个布袋除尘灰斗下设置一台1.0 m3仓泵, 两台炉共4台。

2.贮灰库。本工程利用原有两座灰库, 可满足本工程投产后, 厂区锅炉燃烧设计煤种时存灰42h, 燃烧校核煤种时存灰39h。

四、结语

除灰除渣系统是流化床锅炉的一个重要系统, 本文通过对比机械输送方式和气力输送方式的优缺点, 选定机械输送方式, 根据煤质的成分及2×168MW锅炉燃煤量, 分别计算出锅炉灰渣量。根据计算渣量, 分对冷渣器, 链斗式输送机, 斗式提升机, 渣仓进行选型。根据计算灰量, 对除灰系统进行选型和布置, 为168MW锅炉除灰除渣设计提供了参考。

参考文献

[1]中华人民共和国国家经济贸易委员会.DL/T5142-2012火力发电厂除灰设计规程[S].

[2]胡荫平.电站锅炉手册[M].北京:中国电力出版社, 2005

[3]原永涛.火力发电厂气力除灰技术及其应用[M].北京:中国电力出版社, 2002

除渣系统 篇9

妈湾发电总厂从1999年开始试烧神华煤, 进入2003年以来, 电厂开始大量燃用神华煤种, 由于神华煤其本身特性, 给除渣系统运行带来了一系列问题, 导致除渣系统运行不正常, 这几年来, 运行及检修人员对神华煤的特性进行了详细的分析, 针对神华煤的特点, 制定并落实了一系列改进措施, 取得了良好的效果, 除渣系统现已能够正常运行。

1煤质特性分析如表1所示

神华煤的煤灰中Al2O3+SiO2含量普遍较低, 碱金属氧化物CaO含量高, 所以, 它的灰熔点温度较低, 煤灰在真溶液状态下黏度较小。因此, 炉膛内的高温熔融状态的炉焦流动状态好, 不容易脱落, 只有在锅炉负荷变动和炉膛吹灰是集中脱落, 落入冷渣斗的炉焦厚度小, 为片状, 落入冷却水中后, 接触表面积大, 冷却速度快, 水爆剧烈, 离析出的细小渣粒较多。计算神华煤的酸碱比, 发现神华煤煤灰的J值基本在0.8～1.8范围内, 是一种强碱灰, 形成的渣多为低熔点的结晶渣。

神华煤普遍具有高钙的共同特性, 给除渣系统带来了一系列的问题。由此可见, 煤灰中钙元素含量高是除渣系统运行中出现异常的根源。

2脱水仓板结堵渣

2.1情况介绍

从1999年开始, 偶尔燃用神华煤时, 脱水仓会出现严重板结, 一仓渣只能卸出1/5左右, 而且灰渣中含有大量渣水, 从距脱水仓锥体与筒体接合线以下2m左右开始仓壁粘灰、结拱, 直至顶部形成竖井, 大小渣粒分配不均, 出现离析现象, 采用机械振打不起作用, 用高压水冲洗效果不明显, 只有采用人工清理的不安全手段;积渣质地坚硬, 仓顶表层渣呈浅褐色, 里层积渣呈灰色;运行时观察, 脱水仓溢流水量大, 并夹带有浅褐色絮状物质, 在溢流截面内不均匀浮出水面;从脱水仓溢流水中的悬浮物及脱水仓积渣看, 粒径较小的渣粒所占份额较大, 粗渣较少。

2.2原因分析

造成脱水仓板结堵渣的主要原因有二个:一是脱水仓粒度组分较小, 二是脱水仓积渣中游离钙含量高。但是脱水仓板结的根本原因是:神华煤的无机组分中钙元素含量高, 这一点可以从以下分析中得到认识。

脱水仓积渣粒度组分较小, 细小的渣粒堵塞脱水仓析水通道, 使积渣中的水分难以析出, 同时由于分子间的表面应力增加和水分粘结作用, 导致积渣流动性能下降, 脱水仓下渣困难。细小渣粒的来源有:#3、#4锅炉省煤器、空预器灰斗中的灰进入除渣系统;炉焦落入冷渣斗后水爆形成;渣块在输送过程中机械撞击、破碎形成。神华煤炉焦水爆剧烈, 能离析出大量的细小渣粒, 其根源在于氧化钙含量高。

煤中的碳酸钙经高温燃烧后, 一部分会形成游离氧化钙∫CaO。灰渣中的氧化钙的含量小于20%时, 游离氧化钙大约要占灰中氧化钙的15%～20%, 而灰渣中氧化钙含量在25%～30%时, 游离氧化钙大约要占灰中氧化钙的30%～32%, 因此神华煤煤灰中含有大量游离的氧化钙, 它与渣水中的重碳酸钙Ca (HCO3) 2发生化学反应, 其化学反应式如下, 炉渣中的游离氧化钙与渣水中的重碳酸钙发生化学反应, 将渣打粒粘和到一起:

从化学反应式 (1) (2) 中可以看出, 渣水中的一个重碳酸钙分子可以生成两个碳酸钙, 因此只要减少渣水中的重碳酸钙的含量, 就可以有效地减弱这个化学反应。

使用生物显微镜观察块状炉焦、人为粉碎的炉焦和脱水仓的积渣, 比较发现:在块状炉焦的微小的间隙中有许多白色晶体, 并且粉碎的粒度越小, 白色晶体越多, 这种白色晶体就是游离出的晶体盐, 其中含有大量的游离氧化钙, 因此, 积渣的粒度组分减小, 会增加炉渣中游离氧化钙溶解到渣水中, 增加脱水仓的板结程度。可以看出, 神华煤无机组分中钙元素含量高是造成脱水仓结拱、堵渣打的根源。

脱水仓运行时, 沉积到脱水仓内的渣粒, 由于水的浮力作用, 渣粒之间承受的压力较小, 在析水过程中或之后, 渣粒之间承受的压力会增加, 特别是脱水仓锥体部分紧贴仓壁的渣粒承受着极大压力, 脱水仓渣位越高, 渣粒之间的压力越大, 因此满渣运行脱水仓容易从锥体开始往上结拱、堵渣。妈湾发电总厂脱水仓的运行方式为积渣满仓后切换备用仓, 一般满一仓渣需7～10天, 加剧了脱水仓的板结。

#3、#4炉省煤器、空预器沉降灰进入脱水仓, 以及灰库区排污泵灰水进入脱水仓, 使得脱水仓中细小渣粒增加, 加剧了脱水仓的板结。

2.3

施根据上述分析, 采到了一系列的治理措

进行了必要的化学试验分析, 如:渣水中的pH值和碱度测试, 脱水仓炉渣的全粒度分析, 煤种、炉渣和脱水仓积渣的显微镜观察等等。

脱水仓开始投运时, 确保在脱水仓底部铺渣工作的顺利进行, 同时通过缩短运行周期、顶部抽水、带水放渣和定期清理析水板等管理措施, 尽量减少积渣存储时间, 缓解了脱水仓的板结、堵渣问题。

将#3、#4炉省煤器、空预器沉降灰改为负压除灰, 已向厂部打报告, 计划2003年实施。

平时尽量不启动#3、#4炉灰库区排污泵, 改为由#1、#2炉灰库区排污泵排污, 通过地沟连通, 将污水打至灰渣泵前池。

将脱水仓运行方式改为半仓运行, 以减弱淅水后渣粒之间的接合力。

将脱水仓振打装置改为偏心轮振打, 并加大力度, 提高破拱效果。

2.4

目前, 妈湾发电总厂脱水仓板结堵渣问题已基本解决, 现大量燃用神华煤, 很少出现脱水仓板结堵渣现象

3渣沟严重堵塞

3.1情况介绍

渣沟内的积渣中大渣块较多, 无法被水流冲走, 在渣沟内堆积, 开成渣坝, 截流细小渣块, 最大渣块可达180mm×120mm×40mm。

积渣质地坚硬, 密度大, 经测算积渣的堆积密度达到1.12kg/m3。

大渣块几乎全部呈30mm～40mm厚的片状。

3.2原因分析

直接原因:大量坚硬的大渣块, 碎渣机不能破碎, 进入渣沟, 形成渣坝。

根本原因:在于神华煤的结渣机理。煤在锅炉内燃烧时, 在弱还原气氛中, 发生氧化亚铁反应, 而气化的氧化亚铁易与二氧化硅、三氧化二铝反应生成低熔点的铁堇青石 (2Fe2O3, 2Al2O3, SiO2) , 这类渣块硬度较大, 很难破碎。

炉焦在负荷变动和炉膛内吹灰时集中塌焦, 大量渣块瞬间进行入渣沟, 形成堵塞。

3.3采取的措施

增加冲渣水的压力和水量。

改造渣沟中不合理的环节, 如:调整冲渣喷嘴的位置和角度, 修补脱落的渣沟衬板、调整渣沟回转角度和变径过渡区、加大主渣沟衬板的曲率半径等等。

人工定期清理渣沟内的积渣。

3.4

目前, 妈湾发电总厂大量燃用神华煤, 渣沟堵塞的问题已基本解决

4渣浆泵叶轮流道堵渣

4.1情况介绍

渣浆泵运行时出口压力剧烈摆动, 电机电流下降, 渣浆泵前池水位上升;经解体检查, 渣浆泵的部分叶轮流道被粒径大于70mm的坚硬渣块堵塞;渣浆泵前池积渣。

4.2原因分析

坚硬的大渣块在渣浆泵前池大量沉积, 集中进入渣浆泵流道。由于渣浆泵流量调节采用出口阀门节流调节, 调节门开度较小, 造成渣浆泵流速不稳。

4.3采取的措施

在渣浆泵前池入口处加装滤网, 滤出大渣块后人工清理。调整渣浆泵前池喷嘴的位置和角度, 加强搅拌效果。提高除渣系统的冲渣水量, 精心调整渣浆泵流量。定期清理渣浆泵前池。加大渣浆泵叶轮流道。除渣系统改造为用大倾角刮板输送机直接将渣输送至脱水仓, 不再使用渣浆泵, 报告已批准, 2003年大修时实施。

4.4

目前, 妈湾发电总厂大量燃用神华煤, 渣浆泵叶轮流道堵塞的问题虽有所减少, 但仍偶有发生

5计划进一步实施的改造措施

经分析和现场实践, 计划在2003年实施以下改造措施, 以彻底解决除渣系统燃用神华煤所出现的各方面问题。

解决锅炉集中掉焦问题, 可采取向锅炉内喷入除渣剂、选用煤种混配等。改造除渣系统流程, 去掉渣浆泵, 改为由大倾角刮板输送机将碎渣机出口的渣直接输送至脱水仓。将#3、#4炉省煤器、空预器沉降灰改为负压气力除灰方式。更换新型密封式渣车, 确保渣车的严密性, 以便能够运输干渣和较湿的渣。

目前, 妈湾发电总厂燃用的神华煤所占比例越来越大, 燃用神华煤所带来的一系列问题正逐渐被各级领导所重视和解决。笔者建议:为了保证机组安全稳定运行, 应该在能源集团建立一个神华煤煤质管理体系, 做到及时发现, 及时反馈, 搜集资料、信息和技术共享, 并且采集神华煤各煤矿煤样, 进行煤的工业性分析和元素分析以及煤灰的工业分析, 以便对神华煤形成较全面的认识。如有必要的话, 可进行试验室模仿工业性燃烧试验, 分析得出结渣、结灰和碱性、酸性腐蚀等对机组燃烧有危害因素的全面的、科学的论断, 以便指导现场生产, 防患于未然。

摘要：因机组燃用神华煤形成高钙灰渣, 导致除渣系统频繁发生异常, 通过分析和现场实践, 摸索出一些运行工况调整和设备改造的方法, 取得了良好的治理效果, 使得除渣系统能够正常运行。

提升干除渣冷渣效果方法浅析 篇10

关键词：干式排渣,翻渣装置,冷渣效果

在节能减排、清洁生产、综合利用等各种政策的引导和鼓励下, 火力发电厂中灰渣的处理方式已经过了多次的更新的变革, 除渣方式经历了由最初水利除渣到刮板捞渣机除渣再到干式排渣机除渣方式的演变, 除渣方式越来越趋于机械化, 节约化。目前在火力发电厂中, 干式除渣方式已成熟应用, 不论是在清洁生产还是在节能节水方面都显现出了较大的优势, 但是由于煤种的变化导致渣量产生较大变化时, 干式除渣方式的冷渣效果随着渣量的增大和渣层的增厚出现了下降趋势, 本文针对当渣量较大渣层增厚的情况提出了一种在干排渣机内部安装翻渣装置的辅助冷渣方式, 以提升在渣量增大和渣层增厚情况下干式除渣方式的冷渣效果。

1 干式除渣的工作原理及存在问题

1.1 干式除渣的工作原理

风冷钢带和风冷链板除渣系统, 通称为风冷干式除渣系统 (简称为干除渣系统) , 干式除渣机为风冷钢带机连续运行, 高温炉渣连续落在输送带上, 高温底渣在输送带上低速运动, 在负压 (对煤粉锅炉而言, 其正常运行状态炉膛为负压) 作用下, 受控的环境冷空气逆向进入风冷干式钢带除渣机内部, 使底渣在输送钢带除渣机上逐渐被风冷却, 未燃尽部分可能进一步燃烧。在输送过程中冷空气与高温底渣进行充分的热交换, 冷却空气将锅炉辐射热和底渣显热吸收, 温度升高到300~400℃左右 (相当于锅炉二次送风温度) , 进入炉膛, 渣的冷却温度则降至100℃左右, 由钢带直接输送至渣仓储存。干式除渣系统主要由锅炉渣井、炉底关断门、除渣机、碎渣机、输送设备、储渣仓等组成[1]。

1.2 干式除渣存在的问题

根据干除渣系统运行性能的要求, 当进入炉膛的最大冷却空气量不超过锅炉燃烧空气量的1%时, 进入炉膛的热风不会影响锅炉的运行效率, 而大于1%时则会降低锅炉的运行效率, 在实际运行中, 由于煤种的不稳定, 锅炉排渣量呈现不断加大的趋势, 钢带输渣机上的渣量明显增多, 渣层厚度不断加大, 由于渣层的厚度增加, 只有覆盖在表面的干渣在与冷却空气接触的时候实现了再次燃烧和换热, 而覆盖在下部的干渣缺仍然将保持很高的温度, 甚至是火红的状态。当渣层不是特别厚时虽然可以通过调整 (加速) 钢带输渣机的输送速度或开大干排渣机壳体进风口加大输送风量等方法实现干渣与冷却空气的接触, 以实现干渣的冷却, 但是同时也会产生许多的不利影响。钢带输渣机的运行速度范围一般为 (0.4~4m/min) , 如果加速钢带输渣机运行速度, 虽然会使渣层厚度有所减小, 但是由于速度的加快, 在有限的输送距离内难以实现干渣与冷却空气的充分换热, 也不利于未燃尽物质的再次燃烧。如果将干排渣机壳体进风口开门加大, 使更多的冷却空气进入干排渣机内, 虽会提高冷却风与干渣的换热效果, 但换热后的冷却热风难以达到预想的温度, 大量的低温冷却风进入炉膛必然会影响 (降低) 锅炉的燃烧效率。

2 提升干式除渣冷渣效果的方法

针对上述问题的描述, 当渣量增大和渣层增厚时, 我们提出一种提升干式除渣冷渣效果的方法, 不但能够实现干渣的有效冷却, 而且可以实现干渣与冷却风的有效换热, 在保证减少进入炉膛的冷却风量的同时, 也能保障进入炉膛冷却风温度达到要求, 不但有效回收冷却风的热量进行再利用, 也使冷却后的干渣降低至储存于输送允许的温度。

不难看出导致干除渣冷渣效果下降的主要原因是由于渣层的增厚, 被覆盖在下部的火热的干渣不能与冷却空气充分接触, 从而不能实现干渣的冷却, 因此在干排渣机的钢带输渣机上部安装翻渣装置就成为解决这一问题的有效手段。通过翻渣装置的不断滚动将覆盖在下部的热渣充分暴露从而实现热渣与冷却空气的接触和换热, 提升冷渣效果, 翻渣装置为不锈钢实心管, 在实心管表面加肋片, 用以翻滚热渣, 实心钢管两端固定在干排渣机壳体上, 用以支撑翻渣装置, 在干排渣机内沿输送钢带每隔2米安装一套翻渣装置。翻渣装置示意图见图1, 翻渣装置安装示意图见图2:

在钢带输渣机上安装翻渣装置的方法还具备以下技术特征:

1) 通过在钢带输渣机上安装翻渣装置, 解决了因渣层厚度增加而不能使全部待冷却干渣与冷却风接触的难题, 有效实现钢带输渣机上全部待冷却干渣与冷却风的接触;

2) 通过在钢带输渣机上安装翻渣装置, 在实现钢带输渣机上全部待冷却干渣与冷却风的接触的同时, 可以减少进入干渣机壳体内的冷却空气, 从而避免了大量空气进入炉膛而降低锅炉效率, 有助于锅炉效率的提高;

3) 通过在钢带输渣机上安装翻渣装置, 实现了干渣与冷却空气的充分换热提高了冷却风的风度, 实现了热量的回收利用;

4) 通过在钢带输渣机上安装翻渣装置, 实现了干渣与冷却空气的充分换热有效降低了干渣的温度, 是输送出的干渣温度达到了储存输送要求;

5) 该方法工艺流程合理, 布置简单, 安装方便, 易于实现;

6) 该方法不受机组规模的限制, 可以灵活应用于300MW级, 600MW级乃至更高级的机组中;

7) 该方法系统简单, 不需要增加大型动力设备, 检修维护方便, 初投资低。

3 结论

干式除渣系统目前在我国的火力发电厂中广泛应用, 随着煤质的变化渣量的加大, 对于采用干式除渣方式的火力发电厂, 如果煤种较差灰分较高或者煤种变化频繁, 常常出现渣量很大现象, 希望本文提出的提升干渣冷却效果的方法能够提供一些帮助。在钢带输渣机上安装翻渣装置可以有效提升干排渣机在输送炉底渣过程中干渣的冷却速度, 在提升冷渣速度的同时可以减少多余冷却风进入炉膛, 避免影响锅炉燃烧效率, 而且还能够实现干渣中未燃尽物质的充分燃烧, 一方面使冷却风温度进一步升高后进入炉膛, 实现余热的回收利用, 另一方面将干渣温度有效降低至储存与输送的允许温度范围内。由于工作时间较短, 知识储备不够丰富, 本文提出的观点难免有不妥之处, 还望业内专家指正赐教, 以求得出更好更高效的提升冷渣效果的方法。

参考文献