缠绕方法

缠绕方法（精选七篇）

缠绕方法 篇1

1 操作方法与注意事项

1.1 方法

如滴管内有液体, (液面在1/2～2/3处) 空气仅位于滴管下, 还未到 输液管与头皮针连接处。迅速将调节器下移至空气段下端距与头皮针连接处接近的输液管段, 关闭调节器。用右手食指将输液管从调节器上端开始由下向上用力紧密螺旋缠绕在食指上, 直到全部空气排至滴管内。然后松开缠绕在食指上的输液管, 检查一下确保管内空气排净。将调节器还原到适当处, 调节滴速。如滴管内及滴管下段皆有空气, 在确保输液袋内有液体的前提下, 先按照1.1方法关闭调节器, 然后用手挤捏滴管后再松开, 使滴管内液面在2/3处, 再按照1.1方法进行处理。

如果使用的输液器有通气管, 为避免上排气使瓶内压力增高, 液体从通气管溢出。应先将通气管折叠, 向上固定于网袋上, 再按照1.1方法处理, 然后再松开通气管。

1.2 操作注意事项

①食指在缠绕输液管时, 要注意用力, 保证输液管管腔在缠绕时处于相对吻合状态;②当输液管缠绕数圈后, 空气仍然没有完全排出, 此时输液管与穿刺部位距离缩短易引起头皮针牵拉, 可适当抬高穿刺部位, 切勿将头皮针拔出, 或松开缠绕的输液管, 再次重复缠绕;③如大量空气已进入头皮针段, 应考虑拔针后重新穿刺。

2 优点

2.1 输液时滴管内有空气是一种潜在危险, 应及时处理。该方法操作简便、快捷、不需要借助任何工具, 护士一人便可处理。

2.2 该方法符合无菌操作原则, 密闭式操作, 无液体滴漏现象, 避免传统方法分离头皮针可能导致的污染。

缠绕方法 篇2

排水管道作为城市的“生命线”, 随着城市建设的发展和时间的推移, 排水管道面临老化严重、事故频发的情况。修复排水管道如果采取开挖修复会面临交通组织压力, 施工工期紧张, 对道路开膛破肚还会带来周边居民工作和生活的不便。所以用非开挖技术对排水管道进行修复更新作为排水管道的“微创手术”, 变得越来越普及。

根据待修复排水管道的具体情况, 把非开挖修复的设计模式分为两类, 国内习惯称为“半结构性修复”和“结构性修复”。结构性修复是指新的内衬管具有不依赖原有管道结构而独立承受外部静水压力、土压力和动荷载作用的修复方法。半结构性修复是指新的内衬管依赖于原有管道结构, 在设计寿命之内仅需承受外部的静水压力, 而外部土压力和动荷载仍由原有管道支撑的修复方法。半结构性修复方法在排水管道修复中更为普遍。

半结构性修复的常用方法有内穿插法、CIPP法、折叠内衬法或缩径内衬法。当采用这些修复方法修复时, 计算修复半结构性 (局部损坏) 排水管道内衬管的最小壁厚, 大部分规范[1,2]均采用屈曲破坏准则, 基于Timoshenko屈曲破坏理论[3]得到均匀外压而产生平面应力的圆环屈曲破坏极限外压Pcr, 考虑到长期蠕变效应, 该方程中的弹性模量应取长期弹性模量EL, 另外还考虑安全系数N和椭圆度C的影响[4], 即可获得式 (1) 。

式中:I为管壁单位长度截面惯性矩, mm4/mm ;若内衬管为实壁管时, 管壁单位长度截面惯性矩I应由式 (2) 进行计算。

根据演化与简单推导, 得常用于计算管道半结构性修复时实壁内衬管最小壁厚t的公式 (3) , 该式也为国内行业标准[5]采用。

综合上述公式:t为内衬管壁厚, mm ;针对实壁管, D=D0-t, D0为内衬管管道外直径, D为其计算直径, mm ;K为圆周支持率, 宜取7.0 ;C为椭圆度折减系数;EL为内衬管的长期弹性模量, MPa ;P为内衬管管顶地下水压力, MPa ;μ 为泊松比;N为安全系数, 取2.0。

2 HDPE中空壁缠绕内衬的圆环屈曲破坏极限外压

式 (3) 经由国内行业标准的执行而被广泛采用, 但并不适用于HDPE中空壁缠绕内衬的计算, 原因在于中空壁 (Hol1ow-Wall Spirally Winding Pipe) 不同于一般常见的实壁管, 是结构壁管 (Structure-Wall Pipe) 的一种。

HDPE中空壁缠绕内衬法属于排水管道非开挖修复技术中短管焊接内衬修复技术的一种, 将定制的塑料短管或管片由检查井进入管内, 组装成衬管, 然后逐节向旧管内推进, 最后在新旧管道的空隙间注入水泥浆固定, 这种复合结构内衬管是在旧的管道中形成“管中管”。修复后的管道整体性能好, 质量可靠;修复速度快, 一次性修复距离长, 但由于没有可操作的验算设计方法指导, 常常借由新建管道的设计验算方法进行选型, 导致经济性差, 不如其他非开挖修复半结构性排水管道内衬法更为普遍。

依据现行国内埋地用聚乙烯 (PE) 结构壁管道的标准[6], 缠绕结构壁分为A型和B型2 种型式, A型有平整的内外表面, 在内外壁之间由螺旋形肋连接管材;或内表面光滑, 外表面平整, 管壁中埋螺旋型中空管的管材;B型为内表面光滑, 外表面为中空螺旋形肋的管材。在上海地区已使用的HDPE中空壁缠绕内衬见图1。

这种类型的HDPE中空壁缠绕内衬管壁的具体几何形状和尺寸见图2。

图中:DE为外径, mm;DI为内径 (公称直径) , mm ;D为计算直径, mm ;H为中空壁管管壁厚, mm ; A为壁管宽度, mm ; B为熔接厚度, mm ;C为中空壁壁厚, mm ;L=A+B ;2l=A-2c。

若内衬管采用这种型式, 管壁单位长度截面惯性矩I应由式 (4) 进行计算。或由产品供应商提供该数值。

则HDPE中空壁型式的内衬管的圆环屈曲破坏极限外压Pcr由式 (5) 计算。

除了上式, 也可引入环刚度SN这一指标, 又称刚度等级值, 表征柔性管道抵抗外荷载的能力, 该指标常常应用于化学建材管及内衬的选用过程中。环刚度以式 (6) 进行计算。

亦可将式 (6) 代入式 (5) 中计算HDPE中空壁型式的内衬管的圆环屈曲破坏极限外压Pcr[ 见式 (7) ]。

采用环刚度的式 (7) 在小口径管道修复中短管管节选型中较为常见;如果待修复的管道为中大口径管道 ( ≥ 800 mm) , 采用管片内衬法或贴壁内衬法, 一般管片为定制加工产品, 需要结合式 (4) , 采用式 (5) 进行计算内衬管的圆环屈曲破坏极限外压。

3 HDPE中空壁缠绕内衬的验算算例

设定采用PE80 管材HDPE中空壁缠绕内衬修复半结构性损坏的排水管道, 考虑内衬管所承受地下水压力为35 k Pa, 中空壁缠绕内衬管壁的几何形状和尺寸见图3, 其他参数见表1。

验算内衬管修复半结构性损坏的管道是否能满足上式要求。管壁单位长度截面惯性矩I应采用式 (4) 进行计算, 得I = 633 mm4/mm ;圆环屈曲破坏极限外压Pcr= 0.040 1 MPa = 40.1 k Pa ≥ 35 k Pa。

采用该种型式HDPE中空壁缠绕内衬能满足内衬管为承受35 k Pa地下水压力的修复半结构性损坏排水管道的要求。不仅验证HDPE中空壁缠绕内衬用于半结构性损坏的排水管道的修复的可行性, 而且本计算方法对HDPE中空壁缠绕内衬的各种管壁型式具有较好的适用性, 计算便捷, 结果可靠。

4 结语

本文针对国内行业标准对于半结构性损坏的排水管道修复过程中内衬管壁厚计算的局限性, 向HDPE中空壁缠绕内衬这一经济性佳的内衬管型式进行推广, 得出具备可操作性的验算设计方法, 并且通过算例验证, HDPE中空壁缠绕内衬的管壁型式能满足应用于承受地下水压力为35 k Pa的半结构性损坏排水管道的要求。

参考文献

[1]Standard practice for rehabilitation of existing sewers and conduits with deformed polyethylene (PE) Liner:ASTM F1606-2005 (2014) [S].

[2]Drain and sewer systems outside buildings BS EN 752:2008[S].

[3]TIMOSHENKO S, GOODIER J N.Theory of elasticity[M].Mc GrawHill Book Company, Inc., 1951.

[4]上海市城镇排水管道非开挖修复技术实施指南[M].上海:同济大学出版社, 2012.

[5]城镇排水管道非开挖修复更新工程技术规程:CJJ/T 210—2014[S].北京:中国建筑工业出版社, 2014.

脐带缠绕的临床分析 篇3

1 资料与方法

1.1 一般资料

2012年我院全年住院分娩2 245例, 其中产时或产后证实脐带缠绕者528例。产妇年龄17岁～42岁, 孕周28周～43周;初产妇382例, 经产妇146例;臀位12例, 双胎4例, 其余均为单胎头位。将脐带缠绕孕妇528例作为观察组, 同期抽取住院分娩无脐带缠绕孕妇981例作为对照组。观察组除脐带缠绕外, 均无其他妊娠高危因素。

1.2 方法

分析比较2组孕妇胎儿窘迫、新生儿窒息以及围生儿死亡的发生率, 脐带缠绕周数与新生儿窒息的关系以及孕妇的分娩方式。

1.3 诊断标准

1.3.1 胎儿窘迫的诊断

(1) 胎心率>160次/min或<120次/min; (2) 羊水胎粪污染; (3) 胎动异常; (4) 胎心电子监护出现晚期减速, 重度变异减速, 无负荷试验 (NST) 基线率异常[1]。有以上任意一项诊断为胎儿窘迫[2]。

1.3.2 新生儿窒息的诊断标准

指婴儿出生后无自主呼吸或呼吸抑制者, 多采用Apgar评分法, 出生1 min时Apgar评分≤7分诊断为新生儿窒息[3]。

1.4 统计学方法

计数资料采用χ2检验, P<0.05为差异有统计学意义。

2 结果

2.1 脐带缠绕中, 约89.7%为脐带缠绕在胎儿颈部, 即脐带绕颈, 其中以脐带绕颈1周～2周最多见。脐带缠绕常同时伴有脐带过长、打结等情况。

2.2 观察组528例中共接受胎心监护462例, 监护率为87.50%, 胎心异常率为76.19%。

2.3 2组胎儿窘迫、新生儿窒息及围生儿病死率比较见表1。

2.4 2组分娩方式比较见表2。

2.5 脐带缠绕1周、2周～3周及以上分娩方式情况比较, 见表3。

3 讨论

本文脐带缠绕的发生率为23.52% (528/2 245) , 与教材中的20%～25%基本相符。其原因可能与初产妇比例增加和初产妇对分娩的恐惧、焦虑以及环境不良影响有关, 导致胎动频繁, 使脐带缠绕的发生率增多。其中以脐带绕颈1周～2周最多, 约占73.86%, 脐带缠绕周数增加, 对胎儿的危险性增大。本组胎死宫内案例中有1例为脐绕颈3周, 1例脐绕颈2周伴缠身1周, 1例脐绕颈2周伴绕右手腕1周, 说明脐带缠绕周数越多对胎儿危险越大。

脐带是胎儿获得营养物质得以生存的唯一通道, 当脐带缠绕影响脐血流通过时, 表现在临床上就是胎心率的变化, 胎心电子监护能较好地反映胎心的变化。本组528例脐带缠绕孕妇中, 胎儿监护率为87.50%, 胎心异常率为76.19%。表现为基线摆动、胎心加速以及早期减速、变异减速, 严重者发展为晚期减速, 提示胎儿缺氧加剧。

胎儿窘迫是脐带缠绕最主要的表现, 528例脐带缠绕孕妇中, 胎儿窘迫发生率为47.35%, 明显高于非脐带缠绕组的21.10%, 差异有显著性 (P<0.01) 。胎儿窘迫主要是因脐带缠绕使脐带相对缩短, 当宫缩时胎头下降脐带拉紧血流受阻, 胎儿缺氧, 胎心率急剧减速;宫缩间歇时, 脐带略松, 血流受阻解除, 胎心又能恢复正常。但如此反复胎头继续下降, 脐带牵拉过紧使宫缩间歇期也出现胎儿血气交换障碍, 导致胎儿窘迫, 甚至发生新生儿窒息和围生儿死亡。本组新生儿窒息率 (16.29%) 和围生儿病死率1.89%, 与非脐带缠绕组的8.97%和0.41%相比差异有显著性 (P<0.01) , 说明脐带缠绕将增加新生儿窒息和围生儿死亡的危险。

脐带缠绕使正常分娩率降低, 其分娩分式的选择:脐带缠绕1周, 无其他妊娠高危, 鼓励孕妇阴道分娩。脐带缠绕1周大多可经阴道顺利分娩, 但产程中一定要严密观察胎心情况、先露下降情况, 不强行助产, 适时剖宫产。同时告知孕妇及家属在分娩过程中可能发生的情况, 如胎儿窘迫、胎先露下降受阻, 做好随时可能手术的思想准备, 一旦有异常情况可及时进行手术分娩。对于脐带缠绕2周～3周者, 由于阴道分娩胎儿窘迫、新生儿窒息发生率较高, 胎儿高度危险, 建议剖宫产结束分娩。

脐带缠绕使胎儿窘迫、新生儿窒息以及围生儿病死率明显增加, 使阴道正常分娩率降低, 使阴道助产率以及剖宫产率增加。因此要做好孕期保健, 加强产前诊断, 产时密切监护, 结合临床综合判断评估胎儿宫内情况, 迅速采取恰当的分娩方式, 为母婴平安提供安全保障。

摘要：目的 观察足月妊娠脐带缠绕在产程中引起胎儿窘迫、新生儿窒息、围生儿死亡的发生率, 选择合适的分娩方式。方法 选择528例脐带缠绕的孕妇作为观察组, 同期分娩的981例无脐带缠绕的孕妇作为对照组, 比较2组孕妇新生儿窒息、围生儿死亡的发生率, 脐带缠绕周数与新生儿窒息的关系以及孕妇的分娩方式。结果 观察组胎儿窘迫的发生率为47.35%, 高于对照组的21.10%, 2组比较差异显著;新生儿窒息及围生儿病死率观察组为16.28%和1.89%, 而对照组为8.97%和0.41%, 2组比较差异有显著性;观察组正常分娩率为54.55%, 对照组正常分娩率为83.38% (P<0.01) 。结论 脐带缠绕使胎儿窘迫、新生儿窒息、围生儿死亡的危险性增加, 使阴道正常分娩率降低, 剖宫产率增加。

关键词：脐带缠绕,新生儿窒息,围生儿死亡,分娩方式

参考文献

[1]乐杰, 谢幸, 丰有吉, 等.妇产科学[M].第6版.北京:人民卫生出版社, 2006:143-144、234.

[2]余志英, 李丽文, 杨伟玲, 等.胎儿窘迫与新生儿窒息关系的研究[J].河北医学, 2005, 27 (7) :508-509.

浅析纤维缠绕管道设计 篇4

关键词：纤维缠绕管,离心浇注玻璃钢管,设计,工艺

1 管材设计性能要点

(1) 外观:用肉眼观察是否有影响使用的异物、裂纹、白花等缺陷。

(2) 尺寸:先测量内径、外径和长度, 然后由外径和内径的差算出管壁厚度。

(3) 材质检验:材质检验属于常规检验。比重和树脂含量用少量试样就可以测定。而硬度和渗漏试验是无损检验。渗漏检验没有特殊标准, 但在生产中是否碰伤和脱模时是否形成裂纹有必要进行检验。

(4) 力学性能检验:纤维增强塑料管大多是以玻璃纤维作增强材料。所以在多数情况下试样的长度如果与规定不符, 就不能得到正确的机械性能。同时从实用出发来考虑问题, 要得到最初的综合评价, 除了进行短时间的破坏性试验以外还要进行长时间的加速老化实验。ASTM认为, 纤维增强塑料管的材料标准应由长时间的静水压试验和内压疲劳试验作为重点来决定。

(5) 耐化学药品试验:耐腐蚀用纤维增强塑料管的耐腐蚀性试验的实用方法是使管的内表面接触介质, 然后研究介质对管子的力学性能发生的变化。但合适的实验标准国内尚未设计, 视具体情况而定。

2 管材生产工艺 (见图1)

3 结构设计及计算方法

纤维增强塑料管的尺寸按下式计算:

式中为D0、Dt分别为管外径、管内径 (厘米) 。

t为管子的壁厚 (耐腐蚀层除外) (厘米) 。

σΦ为环向应力 (Hoop Stress) (公斤/厘米2) 。

S为安全系数 (取2~12) 。

(1) 环向应力 (σΦ) :纤维增强塑料管的环向应力决定于它的成型方法和材料组成。缠绕成型的管子与玻璃纤维无捻粗纱的缠绕角及所用树脂的种类有关。

(2) 安全系数 (S) :纤维增强塑料管的安全系数有三个方面构成: (1) 对长期内压载荷的安全系数:实际配管中, 由于水锤作用、循环外载荷等, 安全系数有所差异, 一般取2。 (2) 对腐蚀环境的安全系数:由于环境和介质的腐蚀, 使管子的性能变差, 这除了与介质的种类、浓度、温度等条件有关以外, 还和管子所用的树脂种类、树脂含量、有无防腐层等有关。通常取1.5~4。 (3) 对其他影响因素的安全系数:考虑到成型时造成的强度差异和制造上的异常等因素, 通常安全系数取2~4。

综合以上情况并根据以往的实际经验, 安全系数总起来可取6~10。例如, 在标准使用条件下对纤维缠绕管来说安全系数通常2×2×2=8。对于电气用管的计算, 因为用途不同可由各种不同材料组成, 以满足各种性能的要求。

4 影响管材质量的主要因素

(1) 树脂及固化剂 (粘度比重凝胶时间) 。 (2) 玻璃丝 (有机物含量拉伸强度支数) 。 (3) 缠绕 (芯模转速缠绕角缠绕张力) 。 (4) 混合 (混合时间混合温度助剂组成) 。 (5) 固化时间 (时间温度) 等。

5 管材常见缺陷、原因及解决措施

(1) 制品中气泡太多: (1) 缠绕时气泡没全部赶完。应每层缠绕时都要用辊子反复辊压。辊子应做成环向锯齿形或纵向槽形。 (2) 胶液粘度太大, 卷入的空气泡不易被赶出, 应加稀释剂调整到合适的粘度。 (3) 增强材料选择不当, 应更换之。 (4) 操作工艺不当, 应根据树脂和纤维种类的不同, 选择合适的浸胶、滚压角度等工艺方法。

(2) 制品分层: (1) 纤维含水量大, 含油量高, 应烘干, 热处理去蜡后再浸胶。 (2) 缠绕张力太小或气泡过多。 (3) 含胶量低、或粘度太大, 纤维未浸透。 (4) 配方不合适, 导致粘结性差, 或固化不完全, 或固化速度过快或过慢。

(3) 制品表面发粘: (1) 固化不完全, 应严格控制工艺参数。 (2) 配胶时称量错误。

6 结语

本文简要叙述了纤维缠绕塑料管材料设计、结构设计的要点。材料设计要充分考虑最终产品的使用条件, 设计出具有与所要求相符合的特性的产品, 结构设计根据所承受的载荷、使用环境等设计出不使材料产生破坏及有害变形的结构尺寸, 确保安全、可靠。

参考文献

缠绕管式换热器泄漏修复 篇5

缠绕管换热器是一种高效换热设备, 广泛用于工业深冷, 集团公司使用的深冷氢回收装置11E001再生预热器即为缠绕管式换热器, 其特殊的结构和苛刻的工作条件给检修带来很大困难。换热器采用法国液空公司的专利技术, 为双联管缠绕结构, 分别走净化后的尾气和富氢气。换热管在芯筒与外壳之间的空间内按螺旋线形分层缠绕、相互间隔, 缠绕方向及流向相反, 层间以2mm厚20mm宽的铝带隔开;两种气体分别在上下共8个管箱内进入、汇合。燃料气走中间芯筒。换热器的结构和流程见图1。

整台换热器结构紧凑, 单位容积传热面积比较大, 每立方米传热面积为58.82m2, 同时, 传热强度大, 传热系数高, 流体在螺旋管内流动会形成二次环流, 强化了换热效果, 相当于同体积换热器换热效果的近10倍。换热器各部分所用材料见表1。

二、泄漏情况的确定

1. 事故的发现

设备在正常工艺操作下, 负荷为22km2/h, 入冷箱尾气含氢为62%, 出冷箱燃料气含氢为16%~20%。当运行中燃料含氢突然升高, 且确定HV11002、TV11006处于关闭状态无泄漏, 即可初步确认高压侧管子泄漏。此次泄漏事故中, 燃料气中氢的含量达到40%。进一步证实判断方法的正确性。

2. 泄漏系统确认

割下相关连接管线以及上、下所有管箱, 分别将尾气、氢以及燃料气出入口总管法兰盲死, 使设备与系统隔离。在壳侧接仪表空气 (0.5MPa) , 观察观察各系统压力表指示, 如果某系统有压力形成则证明该系统存在泄漏。此次泄露为氢系统泄露

3. 泄漏位置确认

在氢系统相应管箱管口抹肥皂水试漏, 将冒泡的管子做标记。之后在上管箱做记号的管中分别注水, 下管箱中有水流出的管口即为其对应下管口, 并判断该管泄漏;如果某标记上管口未发现对应的下管口, 则判断该管为断管。经试压确认, 这次此次泄露为氢系统泄露。共8根。

三、检修方案

1. 管箱解体

缠绕管换热器内部管路复杂, 易堵塞, 难疏通, 解体管箱时要避免杂质进入甚至堵管。管箱的解体最好使用砂轮切割, 但为了加快施工进度采用了碳弧气刨。需要注意的是气刨作业时不能直接切透, 否则容易造成换热管堵。应先使用碳弧气刨切薄, 然后使用砂轮机切透, 最后修磨。修磨工作可以在车床上进行, 气刨层要完全切除, 避免碳含量增加;坡口25°平整, 以利焊接。

2. 坏管处理方案

因为此类换热器换热管材料为AL+9%Ni, 过热将有很大的收缩变形, 加上低温高压的环境, 所以堵管工作不宜焊接, 可采用螺纹配合胶连接。

检修采取的胶为环氧类低温粘接专用胶, 有三种组分, 按质量比A∶B∶C=5∶1∶0.2配制。不同温度所需固化时间为60℃为8h, 100℃为2h, 130℃为1h。现场采用130℃环境固化1h, 需要用碘钨灯来烘烤辅助固化。

3. 堵管作业

将漏管和断管管端磨平, 钻孔攻丝, 以丝堵涂密封胶将两端堵死, 适当加热加速固化。这种处理方法仅减小了介质的流通面积, 对换热影响不大。

4. 换热管试漏

堵管工作完成后, 密封上下所有管箱。在壳程用氮气加压至490k Pa, 保压6h。尾气和氢系统中压力表指示为0时, 表明修复良好。一旦未达到要求, 应打开箱管盖板, 进一步查漏修复。

5. 回装及上下管箱和相关管线焊接

管箱承受-196℃低温和10MPa的高压, 对焊缝的低温韧性要求很高, 必须严格控制焊缝中的杂质含量。焊接前需要对焊口100mm范围内使用丙酮清洗, 并采用保护性能好的氩弧焊焊接。管箱材料为德国DIN标准1.4404, 对应美国AISI标准316L, 焊丝应选用ER316L。为使焊缝得到有效的保护, 采取间隙式接头, 并在背后垫316L衬环的方法使焊缝得到充分保护。用塞尺检查时, 衬环与管箱内壁的间隙应<0.5mm。

修复工作完成后, 应按工艺要求对各组件回装焊接。管道的焊接与管箱相同。焊后100%射线探伤, 所有焊缝均须达Ⅱ级以上。相关焊口尺寸见图2。

四、高压试验及修复效果

1. 准备工作

所有阀门、安全阀经检查调试合格, 安装复位。试压用接管、阀门, 应严格检查, 压力表采用PN15680KPa, 1.5级表, 气源为干燥洁净氮气。

2. 试压标准

试压严格按设备试压曲线进行, 压力以每30min、980k Pa缓缓上升, 每升高980k Pa, 保压30min, 并用肥皂水检查各个泄漏点及各焊接处, 如有泄漏做好标记。达到给定压力值11370k P后, 保压6h, 压力每小时降2940k Pa以下, 为密封合格。

换热器自2008年7月大修后, 设备运行状态良好, 氢回收率达到80%, 接近设计值90%, 检修工作达到了预期目的。

摘要：缠绕管式换热器检修方案, 包括管箱解体、坏管处理、堵管作业、换热管试漏、回装及上下管箱和相关管线焊接。

浅谈歧123环空测试缠绕问题 篇6

环空测试是通过钢丝或电缆将测试仪器从抽油井油管和套管之间的环形空间下到油层中部, 测得油井的地层参数, 为油田动态分析提供可靠依据, 是抽油井动态测井主要方法之一。

1 现状分析

在大港油田采油二厂王徐庄油田的歧123井是一个典型的抽油机井环空井, 以下是其管柱数据:液压密封299.91m, 管式泵1452.9m, 扶正器1482.55m, 筛管1483.02m, 锥堵1504.05m, 人工井底2109.2m。在下入的过程中300米左右往往会比较难下可能是由于液压密封的存在使得该位置处仪器通过的空间较小。在700到800米之间为液面位置也会碰到下入缓慢的现象。

在歧123井的施工过程中, 基本每次都能遇到仪器在起到井口10米左右后就不能够再向上上起仪器, 需要我们转动井口来判断缠绕方向, 并解缠从而将仪器取出, 转动井口的方式是发生缠绕后采取的解决办法, 但有时候长时间的转动井口也未能将仪器取出。

2 问题分析

所以笔者觉得要解决仪器钢丝缠绕的问题应该从产生缠绕的原因上找突破, 找到导致每个井缠绕的直接原因, 在施工前和施工中针对原因采取相应的措施, 这样不仅从本质上解决了缠绕的问题, 而且能够大大增强施工的效率和成功率。

对上起过程进行受力分析, 仪器上提的张力F由N个缠绕在油管上的小段钢丝上的向下的摩擦阻力f以及钢丝和仪器的重力组成, 即F=N×f+G, 由于钢丝和仪器的重量不变, 若要减少拉力需要我们减少向下的摩擦阻力, 而钢丝与仪器的接触面积是一定的, 摩擦阻力的大小就取决于摩擦系数的大小, 摩擦系数跟油套环形空间的油水混合物有着很大关系。

根据歧123井的管柱数据及我们认识到的实际情况, 导致环空测试缠绕可能的原因有以下四种情况: (1) 井下工具下入较浅, 工具到井底距离较长, 仪器下入井下工具以下较长距离后相当于用一根绳子将仪器掉在一个固定点处, 仪器在下面稍微一碰撞就会发生摆动致使钢丝缠绕。对于这种情况, 需要我们平稳控制起下速度, 过井下工具和快下到目的层时放慢速度或者增加仪器配重。 (2) 井下液面较深, 空井筒的距离长。这个跟上面的情况类似也需要控制速度或者增加仪器配重。 (3) 上提速度过快。一般仪器在下入到目的层后都会在油管上有缠绕, 由于仪器相对钢丝来说较重, 上提速度太快, 在上提过程中仪器不能同时随钢丝向着缠绕的反方向旋转, 再加上向上的拉力使得仪器和钢丝在油管上越缠越紧。 (4) 仪器过长或者仪器直径过大, 在遇到油套环形空间较窄的地方或者有油管节箍的地方, 容易卡住仪器, 也有可能发生缠绕, 所以要选择合适的仪器长度和外径。 (5) 油管不垂直, 油管套管不同心。这只能从施工上面严格要求防止发生缠绕, 如果油管和套管偏离太大, 可以请求修井作业队进行修井作业重新下入油管。 (6) 油质过于稠密, 使得仪器在油套环形空间不能自如的随钢丝旋转, 仪器回转速度慢于钢丝导致缠绕。这种情况同上面一样需控制绞车速度。

3 解决办法

有时候客观的原因暂时解决不了的时候, 只能从施工工艺上改进来减少缠绕, 并且严格按照操作规程操作。如果发生缠绕可以用以下方法解决: (1) 钢丝缠绕仪器取不出井口时, 不能使劲上提, 提到井口又能往下才好, 然后往下下仪器10-30m, 拉钢丝调整角度, 调整方向反复上提, 可将仪器取出。 (2) 钢丝缠绕仪器取不出井口时拉住钢丝, 正反转井口30度观察钢丝缠绕的方向, 确定方向后, 以缠绕方向进行转动井口, 转动90度后, 解卡取出仪器。 (3) 钢丝缠绕仪器取不出井口时, 拉住钢丝, 正反转井口30度观察钢丝缠绕的方向, 确定方向后, 下放仪器10-30m, 以缠绕方向进行转动180度, 上提解卡取出仪器。

在歧123井施工发生缠绕时用第一种方法未能取出仪器, 第二种和第三种方法都成功解除过缠绕, 以上解决方法只是平时工作过程中总结出来的, 待到实际操作的时候, 应根据实际情况来操作。

4 问题总结

根据发生缠绕的原因和解决办法的经验总结, 由此得出环空测试缠绕的预防措施: (1) 选择合适的仪器外径与长度, 配备足够重的加重杆。 (2) 平稳操作, 控制起下速度。保证仪器沿着同一通道起下。

单曲循环,那缠绕在耳边的探戈精选 篇7

《卡洛斯·加戴尔精选》

卡洛斯加德尔是探戈历史上最伟大的歌手之一,是探戈歌谣之父。他将探戈音乐歌曲化,将这个流传于阿根廷的民间音乐成功推向巴黎及纽约等城市上流社会国际舞台。优雅且通俗,浪漫却严肃,多愁善感又冷酷十足。对很多人来说,他是探戈精神的化身。他的出生、国籍乃至真实姓名,在他逝去的60多年后,依然在探戈历史研究者们之间饱受争议。乐曲由于录制于上个世纪30年代初,混有背景杂音,更因如此增添了几分怀旧氛围,加德尔的身世之争也为该专辑笼上一层神秘色彩。

推荐曲目:《我心爱的布宜诺斯艾利斯》

3岁的小Carlos随着母亲移居布宜诺斯艾利斯贫民窟,当歌词响起,你也会潸然泪下,“我心爱的布宜诺斯艾利斯,当我再见你时,不再有遗憾和遗忘。我出生的那条街上的小路灯,是当初山盟海誓的见证。在幽暗的灯光下遇见了她,对我幼小的心灵来说,恰似阳光般的明亮。如今命运安排与你在此相遇,布宜诺斯艾利斯,我唯一的爱。我听见手风琴在喃喃低语,祈求我的心能留下。”此时此刻,加德尔——这位阿根廷的灵魂歌手正拿着吉他,深沉地自弹自唱。痛苦与不幸,挣扎与忧郁流入心田。

《Tango Tango》

加拿大首席四人乐团VIVEZA,分别以小提琴、大提琴、吉他及钢琴倾心演绎。乐团由原本在交响乐团演奏的几位演奏家们重新组合而成。为了录制喜欢并且富含情感的音乐,他们常常一人身兼多职,却配合得出奇完美。在1998年发行的这张专辑味道十足、音质精良,尤其是低音区,深受探戈迷们喜爱,使之当之无愧地成为测试音响低育和动态的试音碟。专辑中有十六首经典名曲,其中包括:欧洲探戈,阿根廷探戈、美洲探戈等。音乐响起,弦乐和钢琴声仿佛触手可及。

推荐曲目:《只差一步》

这首华丽而高贵动人的探戈名曲,由加戴尔原创,曾出现在众多电影配乐中,是阿根廷探戈舞曲的极致代表。VIVEZA乐团的演奏在众多版本中脱颖而出,舒缓浪漫的曲风格外增添了几分情调。曲式首段是慵懒和幽默的风格,继而转小调,呈现激情的感觉,后又转回大调。由小提琴和口琴的对位和声让前后两部分相互矛盾、错落有致,展现了探戈舞中两人相互配合的默契,委婉、激荡、精致。疲惫不堪、昏昏欲睡之时,这支曲子会灵光一现,让你发现另一番美景。

《皮亚佐拉的素描》

专辑由探戈乐团演绎,这支成立于1989年的乐团,从最初皮亚佐拉的狂热追随者发展成为探戈舞台上举足轻重的重量级音乐团体。专辑中所有作品均由阿根廷探戈大师皮亚佐拉原创。探戈乐团对这些作品进行再创造,融入更多的爵士元素。耳目一新的编排加入更多能引发情感共鸣的活力因子,各种乐器的完美组合令整体音乐风格华丽却不浮夸,沉稳而不张扬,因此,称作是“素描”再合适不过。

推荐曲目:《天使》