张拉方法（精选十篇）
张拉方法 篇1
1 钢绞线张拉理论伸长值的计算
在预应力张拉理论的伸长量计算中,是以钢绞线两端锚固点之间的距离作为钢绞线的计算长度的,但由于张拉时钢绞线的力端是在千斤顶工具锚处,故为控制和计算方便,一般以钢绞线两端锚固点之间的距离加上千斤顶张拉工作长度再减去钢绞线张拉全过程的工作锚、工具锚的锚具回缩值,作为钢绞线预应力张拉伸长量的计算长度。
对于使用拉锚式的锚具位置的修正值取决于该型锚具的构造尺寸及其最终的设定位置。张拉端的最终位置螺母可定位于锚杯的前1/3处,固定端螺母可设定于锚杯的1/2处。根据锚具制作厂商提供的锚具构造尺寸,就可推算出拉索钢丝端头与锚板平面间的距离。对于使用拉索丝式的锚具,一般不计入墩头长度,而要加上满足张拉千斤顶所需的拉索操作程度。
预应力施工根据工序不同可分为先张法和后张法,先张法即先张拉预应力后进行混凝土的浇筑施工,一般为直线,计算简便,其可参考后张法不计管道摩擦来进行计算。后张法施工是先预埋管道,然后进行穿束张拉,最后进行构件的浇筑,混凝土养生达到张拉强度要求后进行张拉施工。由于不同线型区间平均应力存在较大变化,分区段计算的叠加伸长量与张拉时测量的伸长量是较为吻合的。
在进行第一跨梁张拉时需要对管道摩阻损失、锚具摩阻损失进行测算。根据测算结果对张拉控制应力作适当调整,确保有效应力值的合理标定。
山西省界杨白线LK0+058.314河南口空心板中桥上部结构采用4×16 m后张法预应力混凝土空心板,预应力采用符合GB/T 5224-2003标准的高强度低松弛ϕs15.24钢绞线,标准强度为fpk=1 860 MPa,单根面积140 mm2,弹性模量Ep=1.98×105 MPa。锚具采用YM15-5型锚具及配套设备,管道成孔采用ϕ56 mm钢波纹管,张拉力为P=930 600 N。
1)后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的理论计算公式如下:
ΔL=PP×L/(AP×EP) (1)
PP=P×[1-e-(kx+μθ)]/(KL+μθ) (2)
其中,ΔL为预应力筋理论伸长值,mm;L为从张拉端至计算截面的长度,m;PP为预应力筋第i段的平均张拉力,N;x为从张拉端至计算截面孔道长度,m;AP为预应力筋截面面积,mm2;EP为预应力筋的弹性模量,MPa;P为预应力筋张拉端的张拉力,N;θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,对于圆曲线,为该段的圆心角,如果孔道在竖平面和水平面内同时弯曲时,则θ为双向弯曲夹角之矢量和,rad;k为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;μ为预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
2)计算时各参数取值如表1所示。
3)分线形段计算:
N1直线段:
PP=P×[1-e-(kx+μθ)]/(KL+μθ)=930 600×[1-e-(0.001 5×4.333+0.25×0)]/(0.001 5×4.333+0.25×0)= 927 582.3 N。
ΔL=PP×L/(AP×EP)=927 582.3×4 333/(140×1.98×105×5)=29 mm。
N1曲线段:
PP=930 600×[1-e-(0.001 5×4.189+0.25×0.209 424)]/(0.001 5×4.333+0.25×0.209 424)=903 840.6 N。
ΔL=903 840.6×4 189/(140×1.98×105×5)=27.32 mm。
N1段理论总伸长量:
ΔL1=(29+27.32)×2=112.64 mm。
N2直线段:
PP=930 600×[1-e-(0.001 5×7.608+0.25×0)]/(0.001 5×7.608+0.25×0)=925 310.1 N。
ΔL=925 310.1×7 608/(140×1.98×105×5)=50.8 mm。
N2曲线段:
PP=930 600×[1-e-(0.001 5×0.873+0.25×0.034 904)]/ (0.001 5×0.873+0.25×0.034 904)=925 946 N。
ΔL=925 946×873/(140×1.98×105×5)=5.83 mm。
N2段理论总伸长量:
ΔL2=(50.8+5.83)×2=113.26 mm。
2 钢绞线伸长量现场量测计算方法
预应力筋的实际伸长值是从张拉千斤顶的行程上测量推算而来的,具体方法如下:对预应力筋一般按10%→20%→100%后持荷3 min～5 min锚固的流程进行张拉,分别量出对应的千斤顶的行程ΔL,由于ΔL中包含了预应力筋弹性变形,需扣除诸如锚具压实、预应力筋的自然松弛伸展等因素的影响,这就需要对测量结果进行核实,以推算出实际伸长值。
伸长量计算式为:ΔL=ΔL3-ΔL2+2(ΔL2-ΔL1)。
其中,ΔL为预应力筋的实际伸长量;ΔL3为100%张拉力时预应力筋的实测伸长量;ΔL2为20%张拉力时预应力筋的实测伸长量;ΔL1为10%张拉力时预应力筋的实测伸长量。
在实际张拉施工前,应对千斤顶进行标定,标定结果为校准方程,施工单位可直接根据此方程计算出对应张拉力的油表读数,每一阶段张拉后即时测得对应阶段的钢绞线伸长值,最后根据上述公式计算出实际张拉总伸长值。
3 结语
在实际施工过程中要密切注意各种数值的变化,认真核对实际伸长值数据,在计算工作长度时,需考虑千斤顶及锚具范围内的钢绞线长度。在实际伸长量与理论伸长量差异较大时,要暂停张拉,对各种可能原因进行周密分析,杜绝盲目修改参数,确实必要时需补张或分级卸载,重新张拉,以保证预应力的施加准确,确保构件的质量及安全。
参考文献
[1]刘效尧,朱新实.公路桥涵设计手册——预应力技术及材料设备[M].第2版.北京:人民交通出版社,2005.
[2]范立础.预应力混凝土连续梁桥[M].北京:人民交通出版社,1999.
[3]JTG D62-2004,公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S].
预应力张拉技术施工方法探讨 篇2
预应力张拉技术近年来在桥梁施工中得到广泛应用,张拉质量对桥梁的.安全稳定起到重要作用,现在就预应力张拉技术的施工方法作简要阐述.
作 者：李雪成 张立永 张磊 作者单位：李雪成,张立永(天津市水利工程有限公司,天津,300222)
张磊(北辰区水利局二级河道管理所,天津,300400)
压力分散型锚索张拉工艺研究 篇3
【关键词】张拉；压力分散型；锚索
1、前言
预应力锚索是当前锚索实际工程运用中的主要形式[1]-[2]。随着研究的进展，单孔复合锚固系統概念被提出，即将一个钻孔划分为几个单元，使得各个单元独立工作，从而分散了复合体的压力。大量的研究和工程实践表明[3]：压力分散型锚索拉力效果明显，可以达到普通拉力型锚索的2倍。虽然压力分散型锚索比传统拉力型锚索性能优越，但是由于传统的张拉工艺的缺陷，不能保证其有效预应力的施加，因而影响了压力分散型锚索的整体性能。随着预应力智能张力工艺的出现和推广[4]，预应力张拉质量得到了一定的保证。因而在压力分散型锚索中实现智能张拉具有显著的意义。
本文以智能张拉技术为背景，对智能张拉在锚索中的工艺进行了研究，对比分析了智能张拉的过程值和理论计算值的差异。进而为后续张拉工程提供技术背景和指导意义。
2、锚索施工工艺
2.1施工工序
具体的张拉过程如下：
锚索单元划分→理论和试验确定张拉工艺→施工准备→锚孔和锚筋制作→锚孔注浆→框架梁施工→锚索张拉锁定→锚孔封锚。
锚索有效预应力的施加是维持整个结构性能稳定的关键环节。在施工过程中，采用智能张拉设备进行智能张拉，来保证有效预应力的施加到位。
2.2张拉流程
以锚固段由3个单元共6束压力分散型锚索为例，预应力锚索基本张拉流程如下：
①准备好张拉设备、千斤顶，连接张拉设备电源，安装好千斤顶，连接好高压油管和数据线；
②整体加荷15%进行预张拉，持荷5min，卸荷回油；
③进行差异荷载补偿张拉：先单独张拉D1单元到△P1，再将D1、D2单元同时张拉至△P2；
④整体分级张拉：在补足差异荷载后，三个单元整体分5级（25%、50%、75%、100%和110%）张拉，在最后一级持荷10～20min后卸荷；
⑤卸荷、回顶：分级张拉并持荷完毕后进行卸荷、回顶。锚索锁定48小时内，若发现明显的预应力损失现象，必须及时进行补偿张拉。
张拉过程中为了准备控制张拉效果，采用张拉力值和锚索体伸长量2个量来控制，即所谓的“双控法”。以控制油表读数为准，伸长率为校核，保证实际伸长量与理论伸长偏差值在6%内，否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。
3、实例分析
3.1工程概述
海峡西岸经济区高速公路网的漳永高速（龙岩段）A9标段起讫里程为K119+400～K129+400，合同段部分路堑边坡设计采用框架梁进行防护，如图1所示。框架梁采用压力分散型预应力锚索进行锚固，每孔锚索由三单元共六（或四、八）束钢绞线组成，钢绞线采用直径15.24mm、强度1860MPa的高强度低松弛无粘结钢绞线。每个单元锚索分别由两根无粘结钢绞线内锚于钢质承载体组成。钢绞线通过特制的挤压簧（类似于夹片功能）和挤压套（类似于锚环功能）对称地锚固于钢质承载体上，其单根的连接强度大于200kN。坡面锚孔孔径φ150mm，锚具采用OVM15-4型，锚索总长度根据边坡级数位置不同而有几种设计长度，其对应设置位置详见具体的边坡锚索框架防护设计图，设计吨位分别为350kN（4束）、700kN（6束）、900kN（8束），锚索倾角15°，锚固段长度有8m、10m和12m不等，孔底沉碴段长0.2m。
3.2实例差异载荷计算
本合同段里程桩号ZK120+260.014的压力分散型预应力锚索框架类型，按锚索总长度不同共分为三种，即锚索总长16、18和20m；按锚索设计荷载不同分为两种，即350kN和700kN。锚索的锁定荷载均为设计荷载的110%。现根据计算公式，对三单元共六束压力分散型锚索分别列表计算四种锚索各单元的差异荷载及伸长量如表1所示。张拉过程中，张拉值严格按照计算设定。
表中其他计算参数：锚索锁定荷载为设计荷载的1.1倍；每单元钢绞线束n为2；单根钢绞线截面面积A=140mm2；钢绞线弹性模量E=195000 （Pa）。
3.3张拉设备、数据
湖南联智桥隧技术有限公司开发专用于边坡的智能张拉设备，分别可进行普通拉力型和压力分散型锚索的张拉，并在漳永高速（龙岩段）A9标桩号ZK120+260.014进行十多天的实地试验，张拉过程中采用的智能张拉设备如图2所示。
利用该智能张拉的特点采用合理的张拉工艺，进行边坡的压力分散锚索进行张拉，具体的图各分级阶段张拉趋势图如图3所示。
从图3可以看出，智能张拉设备设定的张拉阶段张拉力值和伸长量值与计算值吻合较好，实际伸长量与理论伸长偏差值在6%内，真正的实现了双控，保证了有效预应力的施加，提高了整个锚索预应力整体性能。通过合理的张拉工艺将智能技术运用到压力分散型锚索施工中，施工效果明显，保证了工程质量，对后续压力分散锚索的施工提供了一定的指导意义。
4、结束语
本文的主要结论如下：
（1）压力分散型锚索施工工艺技术以控制理论计算为基础，严格按照规定的程序和速度进行张拉，保证了锚索施工质量；
（2）预应力智能张拉技术展现了良好的张拉效果，配合合理的施工工艺，能够作为后期锚索张拉的典范。
参考文献
[1]尤春安，战玉宝.预应力锚索锚固段的应力分布规律及分析[J].岩石力学与工程学报，2005，24（6）：925-928.
[2]夏雄，周德培.预应力锚索地梁在边坡加固中的应用实例[J].岩土力学，2002，23（2）：242-245.
[3]姜新龙，李锦峰，王治德.压力分散型锚索试验分析[J].石家庄铁道学院学报，2003，16（B07）：91-93.
张拉方法 篇4
1.1 计算:
钢绞线的预应力张拉主要是指在锚夹前钢绞线预应力在完成张拉后的拉力, 其属于正拉力的设计施工阶段的控制拉力。所以, 对于该拉力伸长量的理论测算时使用的钢绞线长短应当为锚固点间的钢绞线端距离, 但张拉力的控制是千斤顶对钢绞线作用时预应力张拉工具锚控制的, 因此为方便计算以及控制, 伸长量理论计算长度一般以锚固点间距以及钢绞线受到千斤顶作用后的长度为准。
但是需要考虑到的是, 在测量时由于张拉作用过程中, 钢绞线大部分外露段都被千斤顶以及锚具包裹, 因此其伸长量无法直接在钢绞线上进行实地测量。所以, 钢绞线在张拉作用下的实际伸长值只能通过对张拉千斤顶作用时其活塞的行程测量来估算钢绞线伸长值, 并对整个过程中钢绞线的锚塞回缩量予以去除。
1.2
在先张法施工中对钢绞线的拉伸量测量时, 也会在每次张拉后直接卸掉前进行直接对钢绞线外露部分进行测量, 这种直接丈量的方式主要以钢绞线外露长度差或者是其张拉活动衡量在张拉动作中位移差作为所求值。虽然该方式较直观, 但是适用范围较窄, 仅用于对能够在没分级张拉后对千斤顶撤出的方式, 或者是有活动横梁装置的预应力张拉测量方法中。该种方法为施工能够方便进行, 往往会对钢绞线的一端予以固定, 主要对另一端进行张拉, 因此测量时还应当去除锚固端夹具的回缩量。其锚塞回缩量的测量主要为每级张拉前钢绞线在锚固夹具外露出的长度同张拉后在锚固夹具的外露长度差, 或者为外露的钢绞线长度差。
2 对预应力张拉的锚塞回缩量的测量
2.1 对工具锚的锚塞回缩量测量:
在千斤顶开始对钢绞线作用, 即产生张拉到拉力至钢绞线初始值, 便已经改变钢绞线较为松弛的状态, 此时充分固定千斤顶, 对拉紧的钢绞线进行测量, 测量位置为钢绞线的外露端至千斤顶的工具锚环端, 通过精确的测量将测量长度值确定为b1, 后继续对钢绞线进行张拉, 当张拉力达到预应力设计控制值时, 再次对钢绞线的外露端头至工具锚环的外露端面之间的距离进行测量, 将长度值定义为b2, 通过两个数据对工具锚的锚塞回缩量进行计算:b=b1-b2。当预应力钢绞线不仅仅由一根组成时, 应单根测量, 对测量量计算平均值。工具锚的锚塞回缩量在张拉伸长值上影响较大, 不会对张拉力测量造成影响。
2.2 对工作锚的锚塞回缩量测量:
钢绞线的预应力张拉测量施工中一般使用的千斤顶为YCW型的液压千斤顶, 该种千斤顶在工作锚的接触点会设置一块限位板, 用以限制夹片的位移, 在张拉的过程中夹片会随着钢绞线的拉伸而产生移动, 当夹片移动到所设置的限位板底部时, 钢绞线就不再受其约束, 这时千斤顶对钢绞线的作用达到设计张拉力值, 在对钢绞线放松的瞬间, 其会产生弹性收缩, 这时, 锚固夹片会跟随该收缩动作向锚环孔内移动, 并迅速将钢绞线锚固, 以上动作即工作锚的毛塞回缩整个过程。在工作锚回缩后将会对张拉力造成影响, 引起张拉力变小。完成张拉动作后去除千斤顶, 对夹片的外露长度进行测量, 定义为C2, 同上述测量中相同, 若是预应力钢绞线不仅是单根时, 应对多根进行测量并计算出平均值, 一般测量应在三处以上, 同时将千斤顶的限位板的凹槽深度值定义为C1, 如此可以计算出工作锚的锚塞回缩量为C=C1-C2。其回缩量大小同很多因素有关, 锚具硬度、钢绞线的直径等, 其中回缩量同钢绞线的直径呈现反比状态。
3 工作锚的锚塞回缩量影响
3.1
对夹片回缩整个过程进行详细分析, 工作锚在张拉中的回缩会影响到张拉力以及张拉伸长量。
3.2 如何取值回缩量应当从两方面进行分析。
首先在对钢绞线进行张拉时, 预应力的张拉施工首先应当进行工艺试验, 试验目的是为了保证质量, 一般在工艺试验阶段仅仅对两到三个张拉束或者一个构件进行实验。在工艺试验后, 工艺合格才能进行下一步大面积实施。其次, 应当对补偿拉力中的C值, 则无法准确得出, 只能凭借经验公式进行估算, 主要是由于工艺试验过程中, 对锚具性能了解不全面造成。公式如下:
完成试验后, 根据估算出的C值对补偿拉力进行计算, 用于接下来的大面积施工。
4 张拉千斤顶中钢绞线的工作长度
在张拉施工过程中, 千斤顶还分为前夹式工作锚千斤顶以及后夹式工具锚千斤顶, 在张拉时, 前夹式的钢绞线工作长度较短, 例如, 在YDC型千斤顶中钢绞线的工作长度大约是9.8cm, 该种条件下, 其不会对张拉的神长量造成过大影响。但是后夹式的则会造成很大的影响, 因此, 其工作长度对拉伸量造成的影响就必须考虑在内。
长度确定:钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度, 一般是指在张拉千斤顶装入钢绞线后, 从工具锚锚杯中心至预应力混凝土工作锚锚杯中心的距离。有人直接丈量千斤顶的身长, 作为钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度, 笔者认为是错误的, 因为一般千斤顶开启加油阀后活塞都是在活塞伸出千斤顶体外一段距离后才开始受力, 且千斤顶在一般状态下活塞都是伸出千斤顶体外有一段距离的。
结语
经施工实践对按该方法施工的桥梁梁板大量钢绞线预应力张拉伸长值、锚塞回缩量量测、计算结果分析, 均符合预应力筋的加工及张拉的各项指标要求;张拉完成时的上拱度量测结果均与设计计算结果相符。因此, 证明该量测方法是符合设计与施工规范要求和可行的。可用于钢绞线预应力张拉施工工艺的计算、量测。
摘要：文章通过对锚塞回缩量的介绍, 对该种方式在钢绞线的预应力的张拉测量中的应用进行了分析, 并证明该方式能够满足施工设计的规范要求, 具有可行性。
关键词：张拉伸长值,预应力,锚塞回缩量,测量,钢绞线
参考文献
[1]刘效尧, 朱新实.公路桥涵设计手册.人民交通出版社, 2000, 01.
[2]JTJ023-85公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[Z].
[3]JTJ041-2000公路桥涵施工技术规范[Z].
张拉作业安全操作规程 篇5
一、预应力钢筋张拉工必须经过专业培训，掌握预应力张拉的安全技术知识并经考核合格后方可上岗；必须按照检测机构检验、编号的配套组使用张拉机具。张拉作业区域应设明显警示牌，非作业人员不得进入作业区；张拉时必须服从统一指挥，严格按照安全技术交底要求读表。同时，张拉人员必须保持清醒头脑，精力集中、听从指挥，严格执行各项技术操作规程。
二、张拉作业前，技术部门必须提交安全交技术底书，进行仔细的安全技术交底书，进行仔细的安全技术交底工作；必须对钢绞线、锚夹具、千斤顶、高压油泵、压力表等认真校定、检查，对张拉机具、千斤顶等必须先检查，压力表、持压阀、油管等接头必须牢固。通过校验确定张拉表读数，确保安全方可投入使用。
三、在任何情况下，操作人员严禁站在预应力的两端延线上，避免钢绞线被拉断或锚具与千斤顶失效，为防止张拉时钢绞线应力不均匀，在整体张拉以前应单根调整初应力，张拉应力必须根据拉力与延伸率实行双控。
四、压表在开动过程中如发生震动、跳表等情况时，必须重新标定或更换，方能使用；耐油橡胶管必须耐高压，工作压力不得低于油泵的额定油压或实际工作的最大油压。
五、张拉过程中如发生很大声响或油压表突跳，露在锚具外面的钢丝松动，要卸下千斤顶，重新标定，才能继续张拉作业。
张拉方法 篇6
桥梁后张法预应力施工的操作方式包括人工控制张拉和智能系统控制张拉两种；伸长量测量包括测量千斤顶外设的标尺与梁端之间的距离和测量千斤顶活塞伸长值两种方法。目前，人工控制张拉的预应力筋伸长量既有采用测量标尺距离的方式，又有测量千斤顶活塞伸长值的方式，而智能系统控制张拉的预应力筋伸长量均采用测量千斤顶活塞伸长值的方式。以下根据后张预应力施工操作方法对预应力筋伸长量及回缩量量测方法予以说明。
一、预应力筋伸长量
（一）人工控制张拉的预应力筋伸长量测量及计算。
1、人工控制张拉的预应力筋伸长量测量可采用标尺测量法、千斤顶安装就位并经严格调轴对中后，选一根纲绞线，在工具夹片外约1cm的位置安装带测量标尺的专用夹具。夹具如图一所示，可采用略大于钢绞线的短钢管制作，钢管上设旋紧装置和长条形钢板标尺，标尺与钢管垂直焊接牢靠。
2、当张拉至初应力б0时，用钢板尺测量标尺距梁板端面的距离L0（测线应紧挨千斤顶并与千斤顶轴线平行）。梁板端面的测量位置应作记号，后续伸长量测量均应对应此点。
3、继续张拉至相邻级应力б1（б0=2б0），测量标尺距梁端测量点的距离为L1。
4、当张拉至控制应力бK，须按规定持荷5min，在持荷即将终止时，测量标尺距梁端测量点距离为LK。
5、预应力筋一端的张拉伸长量L2由б0～бK行程的伸长量和0～бK行程的伸长量（相邻级б0～б1推算）两部分组成。
LZ=（LK-L0）+（L1-L0）-LQ
L0——张拉至初应力б0的预应力筋伸长量
L1——张拉至相邻级应力б1（б0=2б0）的预应力筋伸长量
LK——张拉至控制应力бK的预应力筋伸长量
LQ——张拉工作段长度内预应力筋的理论伸长量
6、若预应力筋伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值的方式时，应按智能系统控制张拉的预应力筋伸长量量测方式进行操作。
（二）智能系统控制张拉的预应力筋伸长量测量及计算
1、千斤顶安装就位后，选一根钢绞线，在工具夹片外约1cm的位置安装带测量标尺的专用夹具。
2、当张拉至初应力б0时，系统自动测量并记录预应力筋伸长量L0。在持荷期间，用钢板尺测量标尺距工具锚垫板端面的距离L0（见示意图）。锚垫板端面的测量位置应作记号，后续的内缩量测量远离应对应此点。
3、继续张拉至相邻级应力б1（б1=2б0），系统自动测量并记录预应力筋伸长量L1。在持荷期间，用钢板尺测量标尺距工具锚垫板端面的距离L1。
4、当张拉至控制应力бK并持荷5min后，系统自动测量并记录预应力筋伸长量LK。在持荷即将终止时，用钢板尺测量标尺距工具锚垫板端面的距离LK。
5、预应力筋伸长量计算应考虑张拉过程中工具锚的钢绞线内缩值。
（1）从初应力б0张拉至相邻级应力б1时工具锚的钢绞线内缩值NS1为：
NS1=（L0-L1）
（2）从初应力б0张拉至控制应力бK时工具锚的钢绞线内缩值NS2为：
NS2=（L0-LK）
（3）张拉过程中的工具锚的钢绞线名义内缩值NS为：NS=（NS1+ NS2）
式中：L0——张拉至初应力б0时的钢绞线内缩测量初始值
L1——张拉至相令级应力б1（б1=2б0）时的钢绞线内缩测量值
LK——张拉至控制应力бK时的钢绞线内缩测量值
6预应力筋一端的张拉伸长量LZ由б0～бK行程的伸长量（需扣除内缩值）和0-б0行程的伸长量（相邻级б0～б1推算。并扣除内缩值）两部分组成。
LZ=[（LK-L0）-（L0-LK）]+[（L1-L0）-（L0-L1）]-LQ
=（LK-L0）+（L1-L0）+（NS2+ NS1）-LQ
=（LK+L1-2L0）-NS-LQ
7、当使用同一类工具锚时，可将前3片预制梁板的各孔预应力筋或现浇梁的前5孔预应力筋名义内缩值的平均值NS作为后续预应力张拉施工计算的固定数值，在计算程序中予以设定，可不再逐束进行现场实测，但应定期复核。预应力筋一端的張拉伸长量LZ为：
LZ=（LK+L1-2L0）-NS-LQ
（三）伸长量偏差计算。
1、复核理伦伸长量LL，核对张拉工作段长度内钢绞线的伸长量LQ，若在千斤顶与限位板间加垫锚垫板，则工作段长度应计入加垫的锚垫板厚度。
2、伸长量偏差=（LZ-LL）/ LL。伸长量偏差应在±6%之内，否则应暂停施工，查找原因。
二、预应力筋回缩量（含锚具变形）测量及计算
（一）人工控制张拉的预应力筋回缩量测量。
当张拉至бK、5min持荷及伸长量测量完成后，回油至初应力、测量标尺距梁端测量点的距离LN。
（二）智能系统张拉的预应力筋回缩量测量。
施工前设定智能系统的张拉程序，在千斤顶张拉至бK、5min持荷及伸长量自动测量完成后，增加一个步骤，即回油至初应力时持荷，由系统自动测量锚固后的剩余伸长量LN，然后按原步骤完成张拉工作。
（三）预应力筋回缩量计算。
预应力筋回缩量SH为：
SH=（LK-LN）-（1-б0/бK）LQ
式中：（1-б0/бK）LQ——指б0～бK行程的千斤顶工作段长度的钢绞线伸长量
预应力筋回缩量SH应不大于6mm，否则应暂停施工，查找原因。
三、其它事顶
1、预应力筋伸长量测量试、理论伸长量、千斤顶工作段长度的伸长量计算值（一端）、伸长量偏差计算公式、预应力筋回缩量计算公式等信息应填写在张拉记录表中，以利于复核计算。采用智能张拉系统施工（或人工测量活塞伸长值）时，张拉记录中还应注明张拉时工具锚锚固过程中钢绞线的内缩值NS。
2、对于多行程张拉，倒顶时的中间行程的数据需完整检测、记录并计算。
3、张拉施工初期，应比较各孔预应力筋在初应力至相邻级应力区间的伸长量数值，当变异性较大时，可适当提高初应力值。
4、张拉施工方案应包括各阶段工作内容，计算书中的张拉计算步骤应清晰、完整。
5、采用智能系统张拉前应检查活塞上的位移传感器是否牢固，张拉过程应定期校核位移传感器与实测值之间的偏差。偏差量不合格时，应修理或更换位移传感器。
6、关于张拉设备中锚具及限位板之间的配套问题应引起相关施工人员的重视。按照规定限位板和锚具必须配套使用，因为夹片在张拉前后外露量与限位板的限位槽深度有严格要求，如果该槽深度大于夹片外露量过多，将使得夹片过早合扰，造成张拉应力损失过大，以致张拉伸长量与理论伸长量偏差过大。反之，如果该槽深度大于夹片外露量，则会使得夹片无预紧力，不利于夹片与钢铰线同步缩，可能增大钢绞线回缩量。
（四）、针对本项目智能张拉设备在应用中存在的一些问题探讨
本项目采用的是广西柳州黔桥工程材料有限公司生产的YCW2508B型号张拉设备，经过分析其计算过程与计算结果后得出结论，该仪器计算的最终钢绞线伸长量，已经扣除了本文中提到的所有内缩量（梁体内钢绞线及千斤顶内钢绞线内缩量）。但是经过本文前面分析及“公路桥涵施工规范”规定，梁体内钢绞线内缩量是不能减去。
经与厂家沟通得知他们技术人员在设计软件时并未按照公路行业标准进行设计，而且在计算理论伸长量时也只是采用简化公式计算，所以计算结果与使用“桥规”计算结果存在差别。
鉴于以上情况，本项目在实施过程中只是利用了该设备测量的各项实测数据，最终伸长量是通过自编计算机程序进行重新计算。经过150片梁板试验后，证明采用该方法得到的结果与理论计算值比较，偏差在±6%以内。符合规范要求。
参考文献：
（1）《公路桥涵施工技术规范—JTG/TF50-2011》；
张拉整体结构的实验研究 篇7
在过去的几十年中, 张拉整体的概念已显著受到科学家和工程师的兴趣, 如建筑、土木工程、生物、机器人和航空航天等。从当今建筑结构的发展形势来看, 越来越多的建筑对于大跨度结构、轻质材料有着特别的青睐, 它不但能展现美观的外型、轻巧的感觉, 更能保证建筑的强度和刚度[2]。
为了增进对张拉整体结构轻质性和整体性的认识, 我们设计了单层双向张拉整体网络结构的桥梁模型, 并通过对比试验来验证该结构轻质与大跨度承载性能[3]。
1 设计方案
双向张拉整体网络结构是由“立方体基本单元”组合构成, 每个单元均有压杆和拉索, 压杆间均呈90°夹角。行和列的组合是将单元体颠倒后依次连接起来的, 这样就能形成一种双向的网络结构。所有上下拉索与垂直拉索均有相等的长度, 并且, 在结构的边缘, 每根压杆的端点都与两根斜向拉索相连, 每根拉索也都与相邻的两根压杆相连, 压杆的端点也正好位于结构的边缘。因此, 所有边界上的拉索沿着结构的周边形成锯齿状 (见图1) [4]。
作为压杆、拉索和连杆的连接节点至关重要。节点设计要考虑压杆和拉索的受力特点和位置关系, 将上下两层拉索、两根压杆和一根竖向连杆布置在同一节点上, 并以结构简单牢固、安装方便为宗旨以便局部调整。
张拉整体结构是由很多个基本单元组成, 每个单元都有一定的几何形状和稳定性, 它们的自应力状态和稳定性往往决定张拉整体结构的性能, 因此, 基本单元体的找形设计计算在很大程度上影响结构性能。
2 实验验证
为了便于施工和试验, 模型结构选择如下材料。
节点:由于定制设计节点的限制, 我们选用简易PCV直角节点, 并通过材料的控制, 避免使节点成为薄弱环节。
杆件:钢材的定制与切割受装备限制, 用较易处理的PVC材料代替, 杆件强度于拉索、节点等也做了相应的匹配测试。
绳索:采用尼龙绳索以配合其他材料的强度。当然, 除了对目标结构进行施工, 我们还制作了对比结构。
2.1 用料量对比
在用料上, 我们选择杆件和拉索的组合, 既充分利用了材料的受力特性, 又严格控制了结构的自重, 达到轻质的要求。
试将单元张拉整体结构用料量与同样构造的对比结构用料量进行比较, 结果见表1。
由表1可知张拉结构可节约用材超过50%, 即结构自重可减少一半。
2.2 试验方案
我们对该模型实施了两种试验方案, 通过观察结构变形, 得出张拉整体结构较之于其他结构的不同受力特点, 验证其适应大跨度承载的效果。具体实验方案如下。
(1) 在张拉整体结构与对比结构上加载分布荷载, 测量结构底部各个点挠度; (2) 在张拉整体结构与对比结构上加载集中荷载, 测量结构底部五个点跨中挠度。
2.3 数据分析
我们对两个模型进行了加载试验, 分别选取了以中心轴的五个点作为加载位置, 加载试验首先进行均布荷载后进行集中荷载, 第一次在中心加集中荷载1.275kg, 挠度不明显。五个点都加上同等重量的砝码后, 形成均布荷载, 挠度为5.6cm。然后对中心进行集中荷载的加载, 当中心有五个砝码加载时, 挠度为10.4cm。在对比结构模型上进行相同加载过程, 张拉结构和对比结构模型相比, 均布荷载作用下挠度相差为2cm, 而集中荷载作用下的挠度值相差5cm。张拉结构挠度大于对比结构的原因是杆件与直角节点的pvc材料刚度不够、尼龙绳子的柔性太大以及预应力的加载等因素。
3 结论
张拉整体结构作为一种大跨度轻量结构, 可以通过拉索张拉在结构中产生的预应力形成预应力自平衡体系, 可以不受外部支承条件的反力和变形的变化而改变。同时设计师可以根据自身的设计理念选择不同结构形式, 美观性能强。
由于张拉整体结构中的钢索较柔性而对比结构刚度较大, 因此张拉整体结构挠度显得较大而且稳定性较弱, 因此实际工程施加于钢索的预应力大小显得非常重要。由于张拉整体结构利用了每个部件的受力能力, 单个部件失稳或被破坏将影响整体的承载性能, 因此对于单个部件的强度、稳定性的要求也是很高的。
参考文献
[1]勒内·莫特罗.张拉整体——未来的结构体系[M].中国建筑工业出版社, 2007.
[2]王斌兵.张拉整体的可行性研究[D].天津大学博士学位论文, 1995.
现浇箱梁张拉技术研究 篇8
瑞寻高速A1合同段K1452+484下排岗天桥现浇箱梁孔径布置为26+24米, 桥梁全长55米, 上部构造为变截面预应力混凝土连续刚构, 箱梁采用单室单箱断面, 梁高和底板厚按1.75次抛物线变化设置。纵向钢绞线束均为16根每孔, 共计10孔;横向为9根每孔, 共计6孔。采用整孔对称统一张拉施工方法。
2张拉方案
设计图纸及文件经过审核, 技术交底已经完成。预应力材料、砼原材、锚具、张拉器具已经准备齐全。试验室通过压同期养生试块, 确定梁板混凝土强度达到了设计和规范要求的设计强度的90%后, 方可进行预应力的施工。钢绞线的制备及穿束:箱梁钢绞线采用符合《预应力砼用钢绞线》 (GB/板5224-2003) 标准的高强度低松弛直径Фs15.2mm钢绞线 (施工时采用设计标准) 。钢绞线下料采用切断机或砂轮锯。为方便钢绞线在波纹管中穿束, 整条钢绞线的端部可采用d=2mm厚的夹片固定。穿束时先用压气清孔, 然后用人工穿束。穿束结束后, 应检查整个钢束能否在孔道内自由滑动。预应力筋的张拉:当箱梁养生砼强度达到设计强度的90%时, 可进行张拉。张拉千斤顶采用2台YDC-4000穿心式千斤顶。张拉设备使用前经过校验, 确定了张拉力与压力表读数之间的关系。本工程所用千斤顶和油表经开封市质量技术监督检验测试中心检测, 出厂编号W110573千斤顶其回归方程为Y (KN) =-19.10+81.32X (MPa) , r=0.99991;出厂编号为W110572千斤顶其回归方程为Y (KN) =-20.70+80.58X (MPa) , r=0.99994;由r值可以看出, 千斤顶与油表的耦合性是比较好的。后附千斤顶检定证书。第一次张拉前应对千斤顶的摩阻损失值按规范要求进行测定。预应力筋的张拉应在监理工程师在场时进行, 钢束采用两端对称张拉, 张拉顺序为其张拉顺序依次为张拉腹板、底板预应力钢束, 预应力张拉采用双控法施工, 即以控制应力进行张拉, 以伸长值校核, 两端钢绞线的实际伸长值与理论伸长值对比, 误差应在±6%以内, 否则要查明原因后再进行张拉。理论伸长值的计算———按规范要求对钢绞线进行试验, 计算时以钢绞线的试验弹性模量为依据。根据各束预应力筋的布置, 将各直线段与曲线段分开计算, 最后将各段的伸长值相加, 即得到该钢束的理论伸长值, 同时应按有关规定对每批钢绞线抽检强度、弹性模量、截面积、延伸量和硬度, 对不合格产品严禁使用, 同时就实测的弹性模量和横截面积对引伸量做修正。孔道压浆:在钢束张拉后24小时内进行, 水泥浆为C50水泥浆, 水灰比控制在不大于0.4, 为减少水泥浆的收缩可掺入适当膨胀剂, 具体的按设计配合比来施工。水泥浆配制应先将水泥过细筛, 其稠度控制在14~18s之间。压浆采用UB3压浆泵。压浆应缓慢、均匀进行, 最大压力控制在0.5~0.7Mpa。比较集中和邻近的孔道, 先连续压浆完成, 以免发生串浆现象, 使邻孔的水泥浆凝固、堵塞孔道。压浆时自梁一端压入, 在梁的另一端流出, 直到流出的稠度达到规定的稠度为止。
封锚———封锚时要将端面砼凿毛, 然后绑扎钢筋网片, 模板固定牢固、保证其角度及垂直度正确, 最后浇筑封锚砼。
3质量控制
健全工程质量岗位责任制度。提高全员素质, 增强质量意识, 用全员的工作质量确保工程质量。对工程施工质量进行事前、事中、事后控制。
3.1事前控制
3.1.1加强全员质量意识教育。项目总工程师组织工程、质检部协同各专业工程师, 对施工人员, 进行全面质量管理意识教育, 认真学习工程技术规范和质量检验标准, 熟悉掌握招标文件、技术规范、施工图纸、施工工艺, 使每个施工人员做到心中有数。
3.1.2实行技术交底制, 对施工中的各个技术要点、施工程序、操作要点和质量标准在施工前进行详细的技术交底。加强职工技术培训工作和技术考核工作, 实行关键技术工种持证上岗, 并选派经验丰富、年富力强、技术水平高的工人技师任班组长。
3.1.3施工前将各工序进行细化, 明确分工责任到人, 做好技术准备工作和机械检测、调试工作。针对施工重点、关键工序进行分析, 制定重点、关键工程施工措施。
3.1.4设备配置应做到性能优良、状况良好、效能匹配, 确保施工均衡连续。
3.2事中控制
施工过程中现场施工人员、测量员、试验员应全程跟踪检测, 检测结果应及时向现场负责人反馈, 现场负责人应根据检测数据及时调整施工工序或工艺, 对存在的质量问题及时返工或补充加强。这些控制就是将问题、缺陷发现在萌芽或早期, 并及时地按照正确合理的方法处理, 避免质量问题扩大后的返工, 最终使工程质量符合规范要求, 同时使各项资源有效合理利用, 尽量减少浪费。
3.3事后控制
3.3.1认真搞好资料的收集管理工作。资料在施工过程中是反映工程质量和进度、等级的依据, 因此, 搞好原始数据和管理工作十分重要。项目部设有专职资料员, 负责填写、收集、整理、保管, 上报资料等工作, 将资料管理做到规范化、系统化, 装订成册归档保管。
3.3.2搞好施工验收工作, 在施工质量验收中, 严格按照规范要求对各工序进行验收作为首件工程总结报告的依据。对存在的问题找出原因, 制定有效的整改措施指导以后的施工。
3.3.3检查与验收。严格实行自检、互检、专检制度, 在施工过程中, 前道工序通过报验并得到监理工程师签认后方可进行下一道工序。
4张拉计算
单根钢绞线直径φS15.2mm, 钢绞线面积A=140mm2, 钢绞线标准抗拉强度fPK=1860Mpa, 弹性模量EP=1.95×105Mpa, 试验检测值为1.91×105Mpa、1.94×105Mpa、1.97×105Mpa, 计算伸长值时取EP=1.97×105Mpa。张拉千斤顶型号为YDC-4000穿心式千斤顶, 出场编号分别为W110572、W110573经开封市质量技术监督检验测试中心检测。预制箱梁采用C50砼预制, 砼强度达到设计强度的90%时, 方可进行张拉。钢绞线张拉锚下控制应力为0.75fPK即δK=0.75fPK=1860×0.75=1395Mpa。预应力管道为镀锌双波纹金属波纹管, 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015, 预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=0.25。张拉采用应力值和伸长值双控, 以钢绞线伸长量进行校核。钢绞线实际伸长值与计算伸长值的偏差控制在±6%以内。钢绞线采用两端对称张拉。张拉顺序为依次张拉腹板、底板纵向预应力钢束。
锚下控制应力为:
16束P=1395×140×16/103=3124.8KN
9束P=1395×140×9/103=1757.7KN
结束语
空心板梁张拉台座计算实例 篇9
某标段高速公路先张法预应力空心板梁共计496片,C50空心板混凝土4 368.76 m3,其中16 m空心板梁184片,19 m空心板梁56片,20 m空心板梁256片(见图1)。
2 墩式台座设计
我部拟采用墩式台座,台座采用钢筋混凝土整体浇筑,台座的支承架采用框架式,由纵梁、横梁组成框架,承受张拉力(见图2)。设置7道纵梁,断面尺寸50×50,张拉及固定端均设装配式型钢组合梁,钢横梁断面尺寸为60×50,传力墩长1.5 m,深1.4 m,传力墩之间的距离B=2.1 m,传力墩牛腿高55 cm,宽60 cm,长100 cm,设35 cm 45°倒角。台座板布置在1.5 m～9 m范围内深0.6 m,台面厚15 cm。
根据20 m空心板梁设计图纸,边板的钢绞线17束最多,每束锚下张拉控制力187.5 k N,则最大张拉力N=187.5×17=3 187.5 k N,传力墩和台座板采用C40混凝土浇筑,台面和纵向横梁采用C25混凝土浇筑。
3 空心板梁预制厂墩式台座验算
3.1 抗倾覆验算
根据墩式台座计算图示以及图中尺寸(见图3),取钢筋混凝土的密度为2.5 t/m3。
平衡力矩:
钢绞线中心距离台面的距离:底座高6 cm,钢绞线中心距离底座高:15.2/2+8+45=60.6 mm。
每槽钢绞线最多为17根,每根钢绞线最大拉应力为187.5 k N。故N=187.5×17=3 187.5 k N。
倾覆力矩为:
抗倾覆安全系数为:
3.2 抗滑移验算
台面抵抗力:
混凝土台座与土的摩阻力:
台座后最大土压力:
台面部位土压力:
台座底部和座面上土压力的合力:
台座抗滑移力:
由以上计算可知台座抗滑移力小于钢绞线拉应力。故在底座之间设置50×50的纵梁增加台座的抗滑移力。
由C25钢筋混凝土的轴心抗压强度:
纵梁抵抗滑移力:
合计抗滑移力:
抗滑移安全系数为:
3.3 钢横梁验算
钢横梁承受均布荷载为:
最大弯矩:
钢梁需要的截面抵抗矩为:
用16Mn钢,2Ⅰ45b:
钢梁的剪力:
钢梁的剪应力:
钢梁的变形值为:
可满足要求。
3.4 纵梁台面验算
台面的水平承载力:
摘要：结合某标段高速公路空心板梁工程实际,对空心板梁预制场张拉台座进行设计,并进行了抗倾覆验算、抗滑移验算、钢横梁及纵梁台面验算,结果表明台座设计满足使用要求。
关键词：空心板梁,张拉台座,验算
参考文献
[1]周水兴,何兆益,邹毅松.路桥施工计算手册[M].北京:人民交通出版社,2001.
[2]交通部第一公路工程总公司.桥涵[M].北京:人民交通出版社,2000.
箱梁预应力张拉施工技术 篇10
某高速公路特大桥, 预制箱梁跨径30m, 设计为部分预应力混凝土结构, 采用C50混凝土, 预应力钢筋采用低松弛高强度预应力钢绞线, 单根钢绞线直径15.2mm, 面积为139mm2, 钢绞线标准强度值Fpk=1860MPa, 实测弹性模量Ey=196700MPa, 每4根钢绞线为一束, 每束钢绞线面积为556mm2, 每箱梁钢绞线为4×2束。设计图纸注明钢束张拉采用双控, 锚下控制应力ǒcon=1340MPa;以钢束伸长量进行校核。现就预制箱梁后张法施工张拉技术和孔道压浆技术与读者交流。
1 后张法预应力施工的前期工作
1.1 预应力钢绞线的准确定位和张拉钢绞线实际长度的复核工作
在工程开始施工前, 施工技术人员必须熟悉图纸, 根据预应力布置索形图准确定位钢绞线, 并对有多曲线和直线段组成的预应力筋张拉长度分段计量, 计算出从张拉段到计算截面的曲线部分切线的夹角, 单位为rad。
1.2 张拉设备的标定检查
在进行预应力张拉施工前, 必须将千斤顶、油压表送往具有检验资质的部门检验、标定, 并出具检验报告。每一千斤顶对应的油压表建立有回归方程, 根据预应力筋张拉力和回归方程关系, 确定每一预应力筋张拉力所对应的油压表读数。
1.3 构件检查
在张拉前箱梁混凝土的强度需满足设计要求或施工规范要求。本例中, 图纸要求箱梁混凝土强度达到设计强度的90%, 即45MPa时方可张拉预应力筋。判断箱梁混凝土强度主要采用同条件养护混凝土抗压试件。同条件抗压试件是在箱梁浇注混凝土时与标准试件同一制作, 放在箱梁附近同条件养护。
在箱梁混凝土强度满足要求后, 要对箱梁实体情况进行检查, 主要检查: (1) 锚端混凝土是否密实, 有无孔 (空) 洞; (2) 检查钢绞线是否与锚固面相垂直; (3) 检查预应力孔道是否通畅, 有无堵塞情况。
2 预应力后张法张拉前的技术准备工作
2.1 预应力筋张拉力的计算与测量
预应力筋的张拉力大小直接影响预应力混凝土效果, 设计人员一般在图纸上都标明预应力筋张拉控制应力ǒcon的大小, 而且还要注明所考虑的预应力损失项目与取值。
预应力筋设计张拉力按N=ǒcon·Ay·n计算, 式中:N为每束预应力筋的张拉力, 单位为N;ǒcon为预应力筋的张拉控制应力, 单位为MPa;Ay为每根预应力筋的截面面积, 单位为mm2;n为同时张拉的预应力筋根数。
本例中ǒcon=1340MPa;Ay=139mm2;n=4.N=1340×139×4=745040N, 在本例中, 预应力筋采用低松弛钢绞线束, 夹片式锚具, 预应力筋张拉程序为0→初应力→2倍初应力→ǒcon (持荷2min锚固) 。该初应力宜为张拉控制应力ǒcon的10%~15%, 本例中, 采用15%ǒcon控制。箱梁预应力筋张拉力值测量通过千斤顶和油压表配套标定好的油压表读数显示。在本例中, 张拉控制应力为1340MPa, 每一束钢绞线面积为556mm2, 张拉力为F=745.04k N。1#千斤顶对应的油压表编号为NO OD7A25, 回归方程为P=0.035F+0.4256;初应力:15%F=111.756k N, 对应的油压表读数为4.34MPa;2倍初应力:30%F=223.512k N, 对应的油压表读数为8.25MPa;控制应力ǒcon:100%F=745.04k N, 对应的油压表读数为26.50MPa;张拉油压值不宜大于压力表量程的75%, 否则会损坏表头。
2.2 预应力筋理论伸长值与实际伸长值
预应力筋采用应力控制方法张拉时, 应以伸长值进行校核, 实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求, 设计无规定时, 实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6%以内, 否则应暂停张拉, 待查明原因并采取措施予以调整后, 方可继续张拉。
预应力筋的理论伸长值⊿L可按式⊿L=Pp L/Ap Ep, 式中Pp为预应力筋的平均张拉力。
直线筋取张拉端的拉力, 两端张拉的曲线筋可按Pp=P (1-eˉ (kx+μ∈) ) / (kx+μ∈) , 式中P为预应力筋张拉端的张拉力 (N) ;x为从张拉端至计算截面的孔道长度 (m) ;∈为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和 (rad) ;k为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;L为预应力筋的长度 (mm) ;Ap为预应力筋的截面面积 (mm2) ;Ep为预应力筋的弹性模量 (N/mm2) 。预应力张拉时, 一般先张拉调整到初应力后再正式分级张拉和量测预应力筋伸长 (下转第89页) (上接第73页) 值, 而量测的伸长值并未包括从零张拉到初应力时的伸长值, 因此, 在确定实际伸长值时, 除量测的伸长值外, 还应计入初应力时的伸长值, 以便与理论伸长值相对应。最初张拉时各根 (束) , 预应力筋的松紧, 弯直程度不一定一致, 所以初应力的伸长值不宜采用量测方法, 而宜采用推算的方法, 推算时, 可采用相邻级的伸长值。本例中, 初应力为15%ǒcon, 其伸长值可采用由15%ǒcon张拉到30%ǒcon的伸长值。
预应力筋张拉的实际伸长值⊿L (mm) =⊿L1+⊿L2, 式中⊿L1为从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值;⊿L2为初应力以下的推算伸长值, 可采用相邻级的伸长值。
3 箱梁预应力筋后张法张拉施工
3.1 锚具及张拉设备的安装
安装锚具及张拉设备应注意, 预应力筋孔道应平顺, 端部的预埋锚垫板应垂直与孔道中心线, 露出锚垫板的预留管道应清除, 工作锚环应对中, 夹片应均匀对称打紧并外露一致, 张拉力的作用线与孔道中心线宜重合。
3.2 张拉与锚固
预应力筋的张拉顺序应符合设计要求, 当设计无规定时, 可采取分批、分阶段对称张拉。预应力筋的张拉端的设置应符合设计要求, 当设计有具体要求时, 对曲线预应力筋或长度大于等于25m的直线预应力筋, 宜在两端张拉;对长度小于25m的直线预应力筋, 可在一端张拉。本例中采用两端张拉。预应力筋张拉顺序应使箱梁结构受力均匀, 不产生扭转, 侧弯, 不应使混凝土产生超应力, 不应使其他构件产生过大的附加内力及变形。预应力筋张拉时应缓慢均匀, 供油不可急上急下, 启动油泵向千斤顶张拉缸供油, 进行张拉, 调节油泵上的节流阀, 控制油压值和张拉速度, 进行分级张拉。当张拉到每一张拉控制级别后, 量钢绞线伸长值。油泵再次供油, 继续下一个张拉控制级别, 量伸长值, 张拉到最大张拉控制应力值, 再量伸长值, 然后按规范规定持荷。本例中, 预应力筋张拉程序为0→初应力→2倍初应力→ǒcon (持荷2min锚固) 。预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固, 预应力筋锚固后的外露长度不宜小于30㎜, 锚固完毕并经检验合格后即可切割端头多余的预应力筋, 严禁用电弧焊切割, 强调用砂轮机切割。锚具应用封短混凝土保护。
4 结语
预应力箱梁具有改善结构的使用性能, 提高结构的耐久性, 减少和避免混凝土裂缝, 具有良好的经济特点。预应力张拉是预制箱梁的重要工序, 也是关键工序, 要加强预应力构件张拉施工的质量管理。在施工前, 应根据实际情况制定施工方案和工序操作流程, 对施工人员进行技术和安全培训, 建立健全质量保证体系和安全保证体系。
参考文献
[1]王寿华, 等.建筑施工手册.第四版.北京:中国建筑工业出版社, 2003
[2]JGJ3-2002, 高层建筑混凝土结构技术规程