固化产品质量（精选十篇）
固化产品质量 篇1
1.1产品发展历程
韩国AR&C公司与美国HURDSON沥青集团于2005年共同研发出一种特殊沥青添加剂,韩国AR&C公司将其添加到改性沥青中,制成非固化橡胶沥青防水涂料(也称橡化沥青非固化防水涂料,以下简称非固化防水涂料)。北京星瑞倍斯特应用科技有限公司于2007年引进韩国AR&C公司该产品的生产技术,在国内独家生产非固化防水涂料。早在2005年底(冬季)在北京锦绣花园别墅区用作地下防水样板工程、2006年武汉琴台大剧院地下防水、哈尔滨市政办公楼地下防水修补等工程得到了非固化试验应用,尤其是在2008年5月国家体育场(鸟巢)变形缝修补工程(拆除面层重做防水)上有效应用为契机,从此,非固化防水涂料受到国内防水行业专家和同行的广泛关注。
近10年来,国内非固化防水涂料产品最初仅由北京星瑞倍斯特应用科技有限公司独家供应,发展到2015年国内已有数十家企业在生产销售。2010年由苏州中材非金属矿工业设计研究院负责制订的行业标准JC/T 2288—2014《非固化橡胶沥青防水涂料》(公示稿)目前还在报批阶段;北京市建筑工程研究院有限责任公司正在制订北京市的地方标准 《非固化橡胶沥青防水涂料施工技术规程》;中国建筑标准设计研究院编制的国家建筑标准设计图集10J301 《地下建筑防水构造》、12J201《平屋面建筑构造》,均把非固化防水涂料列入防水层做法材料选用表之中。国内生产、施工企业(包括国内著名企业) 采用非固化防水涂料为主要防水材料相继推出了零缺陷超级防水系统、零隐患非固化防水系统、零渗漏非固化防水系统、零风险非固化防水系统。所有这一切加快了非固化防水涂料的生产、推广、销售、使用的步伐,起到了积极的作用。并在众多工程中得到应用,取得较好的防水效果,非固化防水涂料已成为未来值得发展的防水新技术之一,市场前景良好。
1.2产品发展缘由
建筑物因热胀冷缩、震动、位移、沉降等,经常会导致防水层分离、脱层、老化、破裂而发生防水层失效、窜水现象,易在建筑变形缝、结构缺陷处形成渗漏隐患。一般防水材料能够满足常规的防水要求,但极易发生变形的特殊部位对防水材料使用则要求更高。对于特殊部位的防水构造,通常在防水材料施工前进行预先处理,但材料选择不当、施工不到位容易造成渗漏的隐患。这就提出了应用于建筑构造中象混凝土特殊部位(如变形缝)的防水材料,应具有良好的抗渗性、粘结性、柔韧延伸性、抗流失性、耐高低温等特性要求。而非固化防水涂料具备这些特性,能够有效地解决建筑构造中象混凝土特殊部位(如变形缝)防水及渗漏的修复问题。
非固化防水涂料在应用状态下保持粘性膏状体、且有蠕变性能封闭基层裂缝和毛细孔,适应复杂的施工作业面;与空气长期接触后不固化,始终保持粘稠胶质的特性,自愈能力强、碰触即粘、难以剥离,在-20 ℃仍具有良好的粘结性能。它能解决因基层开裂引起传递给防水层造成的防水层断裂、挠曲疲劳或处于高应力状态下的提前老化等问题。同时,蠕变性材料的粘滞性使其能够很好地封闭基层的毛细孔和裂缝,解决了防水层的窜水难题,使防水可靠性得到大幅度提高。还能解决现有防水卷材和防水涂料复合使用时的相容性问题。其产品始终保持粘滞状态,没有形成涂膜,即使基层变形,防水涂料也几乎没有应力传递,与基层一直保持粘附性,即使基层 (混凝土)开裂也能保持与基层的再粘结。并可在潮湿基面施工,一次施工即可达到需要厚度,无需养护即可进行下道工序施工。
2产品研发
2.1产品组成
根据非固化防水涂料性能要求,并结合国内外相关的研究成果,产品主要是由废橡胶粉、高分子改性材料、沥青、特殊添加剂、液体填料及粉填料等组成,经专用施工设备,喷涂或刮涂到基层上,与基层牢固地粘结在一起。
沥青作为非固化防水涂料的基料,需要选用1种或多种沥青复配,宜以高标号道路重交沥青为主;改性材料是为了改善非固化防水涂料的产品性能,主要采用丁苯、氯丁、SBS等复配而成;橡胶粉一般用废旧轮胎加工而成;粉填料既能降低产品成本,又能改善产品机械性能;液体填料,既是固体材料溶解混合的载体,又是调节非固化防水涂料粘性的载体,宜选用挥发物含量低、耐高低温性好、稠度小的液体填料;特殊添加剂用量不多,但作用较大。
2.2产品性能特点
目前非固化防水涂料已得到广泛使用,其产品的特点已得防水行业认可,主要有:(1)固含量高,几乎无挥发物,固含量高达98%以上。施工后始终保持原有的膏状体状态;常温下无毒、无味、无污染且不燃;(2)具有优越的耐久性、耐疲劳性、耐高低温性及延伸性;(3)自愈性。施工时即使出现防水层破损也能自行修复,维持完整无缝的防水层;(4)粘结性能好,不仅可在混凝土(水泥)干基面上粘接,又可在潮湿基面的粘接,可与多种基材(包括木材、塑管、金属、玻璃等) 粘接;(5)拥有很好的柔性,适用于基层的变形,不剥离且能有效地防止窜水;(6)产品在密闭状态下可长期储存,不影响其使用性能。
2.3生产技术
非固化防水涂料的生产技术首先是原材料选用,其次是生产工艺和生产设备。
在原材料选用方面,应考虑产品既要有延伸性又有蠕变性能(不成膜);既要有耐低温性又要有耐热性;既要有粘结性和延伸性,又要无内应力;既可在干基面粘结又可在潮湿基面粘结。既要有高固含量(98%以上)又要适合于多种介质(碱、盐、 稀酸、热环境)中使用,满足各类建筑工程的防水要求。
生产工艺应考虑原材料的本身特性和所起作用,确定投料顺序、温度控制和搅拌混合时间。
生产设备应满足各种原材料混合均匀,达到外观细腻、均匀、无颗粒状的要求。
2.4生产工艺(见图1)
2.5产品主要技术性能指标
由本单位研制的非固化防水涂料生产技术,已经进行工业化生产,产品经国家建筑材料工业建筑防水材料产品质量监督检验测试中心检测,各项性能指标均符合JC/T 2288—2014 《非固化橡胶沥青防水涂料》(公示稿)要求,其性能指标检测结果见表1。
3产品应用
3.1产品施工特点
目前非固化防水涂料已广泛使用于各类工程,对其产品的施工特点已得防水行业认可,产品在施工方面主要有以下特点:(1)非固化防水涂料与各类防水卷材(包括自粘改性沥青防水卷材、高聚物改性沥青防水卷材、合成高分子防水卷材、聚乙烯丙纶防水卷材等)有极好的粘结效果;(2)非固化防水涂料既可单独做一层涂层防水,又可用作粘结剂粘贴防水卷材,也可以与各类防水卷材(包括自粘改性沥青卷材、高聚物改性沥青防水卷材、合成高分子卷材、聚乙烯丙纶卷材等) 形成复合结构防水层;(3)非固化防水涂料与各类基层粘结形成皮肤式防水层,彻底杜绝了窜水现象的发生;(4)非固化防水涂料对基层的潮湿要求低,无明水即可施工。为缩短地下室防水施工工期创造了极好的有利条件;(5)施工的多样性及方便性。施工时热熔以后即可机械喷涂施工,也可刮涂施工,且冬季或雨季均可照常进行施工作业;(6)也可在低温施工:喷涂施工没有限定最低施工温度,是一种极好的低温施工防水材料;(7)对于结构变形的适应性。因材料本身优异的延伸性、 粘结性,可很好地适应结构变形,不会因结构变化而导致防水层破损。当其与卷材一起形成复合防水层时,卷材层不会受到应力作用,确保了整个复合防水层能长期保持完整性。
3.2产品适用范围
由于非固化防水涂料的性能优异、独特,产品适用于地铁、隧道、涵洞、堤坝、水池、道路桥梁、厕浴间、地下工程等建筑物或构筑物的非外露防水工程,也可应用于地铁、隧道、地下室的防水及衬层等,以及非外露型屋面防水维修工程。特别适用于变形大的防水部位和防水等级要求高的工程中。产品既可单独作为一道防水层,又能与防水卷材共同组成复合防水层。尤其对于不规则结构及其边缝,可一次成型,整体无接缝,并与基底良好地粘合,实现整体完美包覆。用于注浆堵漏维修工程中,与传统消极的维修办法不同,该涂料能主动找到有裂缝的地方,修复破坏的防水层,重建结构的完整性,使原受损防水层的功能得到恢复,是一种主动的防水方法。不仅可以应用于新建防水工程,也可用于修补受损防水层(注入式防水层重生系统)。
3.3产品施工(以平屋面防水施工为例)
3.3.1施工前的技术准备
防水施工前应对图纸进行会审,掌握细部构造及关键技术要求,编制防水施工方案,并经审批后方可实施,实施前应向操作人员进行安全、技术交底。
3.3.2施工工艺流程(见图2)
3.3.3操作要点
(1)基层清理。用专用工具将基层的浮浆及建筑杂物清理干净。防水层的基层应充分养护,并做到表面坚固、平整、干净,无起皮、起砂等现象,基层宜干燥不得有明水或含水率达到饱和状态。
(2)基层修补。用水泥砂浆或掺有聚合物的水泥砂浆对凹凸不平及松散的防水层基层进行找平或密实。
(3)细部附加层施工。按设计或规范要求对屋面的水落口、 出屋面的管根、管口、阴阳角、天沟等部位进行附加层施工。
(4)大面涂料施工。涂料施工可根据施工现场情况及要求选择刮涂法施工与喷涂法施工,其涂层厚度应满足设计要求。 每一作业幅宽应大于卷材宽度的100 mm。
(5)铺贴卷材防水层。涂膜层施工后,随即铺贴卷材防水层。卷材铺贴于已施工完成的防水涂料表面,要求铺贴顺直、 平整、无折皱。卷材与卷材之间的搭接方式:自粘改性沥青卷材的搭接采用冷粘形式、高聚物改性沥青防水卷材的搭接采用热熔法处理、合成高分子卷材的搭接部位采用焊接形式、聚乙烯丙纶卷材的搭接缝宜刮涂非固化橡胶沥青防水涂料粘合,并封闭严密。
(6)蓄水试验。防水层完工经自检无质量问题后,屋面按规定进行蓄水试验。蓄水24 h或淋水4 h无渗漏为合格。
(7)质量验收。按合同或设计规范组织质量验收。特别是檐口、天沟、檐沟、水落口、泛水、变形缝、女儿墙收头和伸出屋面管道的防水构造,应符合设计要求。复合防水层不得有渗漏和积水现象。
(8)保护层施工。屋面防水层质量验收合格即可进行保护层施工。按设计要求作相应的混凝土、块体材料或水泥砂浆保护层。
4结语
(1)非固化防水涂料是近10年发展起来的一种新型防水材料,其优异的特性已越来越引起防水行业的重视和开发应用。该产品能封闭基层裂缝和毛细孔,能适应复杂的施工作业面;始终保持粘稠胶质的特性,自愈能力强、碰触即粘、难以剥离。解决了防水卷材、防水涂料与基层发生剥离而发生窜水的现象,使防水可靠性得到大幅度提高。
(2)产品适用于新建、改扩建或翻修工程的屋面、地下以及市政等防水工程,特别适用于变形大的防水部位和防水等级要求高的工程中。根据建筑物的性质、重要程度、防水设防等级及使用功能要求等,选择非固化防水涂料或与其相适应的防水卷材组合形成复合防水层,可满足不同等级的防水要求。
(3)由本单位研发的非固化防水涂料,已在江苏、宁夏、山东、辽宁等地数家企业进行技术服务,通过试生产证明,生产工艺合理可靠、质量控制有效、生产设备满足生产合格产品的要求。产品经有关单位检测,其性能指标符合JC/T 2288—2014 《非固化橡胶沥青防水》(公示稿)要求,并在全国数十工程上得到应用,取得了较好的防水效果,受到受户的好评。
LZSS土壤固化剂固化土基层施工 篇2
关键词：LZSS土壤固化剂固化土基层施工
1工程概况
工业一路是西安市阎良区国家航空高技术产业基地的一条市政道路。产业基地位于西安市东北端，距西安市中心50公里。本道路工程沿线地貌属石川河二级阶地，地势平坦，地形呈北高南低态势。地面标高变化为385.3～387.1米。地下水埋深较深，埋深一般为10.4～10.7米，主要靠大气降水和地下径流补给，排泄方式主要为蒸发和地下径流，水位年变化一般小于1.0米。道路沿线地貌单一，地质结构简单，无不良地质，总体工程性质较好，地层分布稳定、均匀：场地为非自重湿陷性黄土场地，湿陷等级为(轻微)～Ⅱ(中等)级。路基土为中湿，最大冻土深度45厘米。
2LZSS固化剂
2.1LZSS固化剂的介绍LZSS固化剂是一种由石油裂解产物加以磺化所得到的化学剂，系腐蚀性强酸。LZSS固化剂常态下为黑色液体，略粘于水，易溶于水，溶于水后迅速离子化而使溶液呈高导电性。LZSS固化剂加入到土壤或路基材质中，使土壤由亲水性变为憎水性，从根本上将土壤内部的吸附水全部去掉，可用来改变无机土壤的化学与物理性质，在常规压实机械的碾压后，能有效改进土壤工程性质，包括增加压实度、密度、承载能力、聚集力，减小土壤的水敏感性(通过改变土壤的含水量、减少进入土壤的水量、改进防水性等)，提高土壤的防渗性等。
2.2LZSS固化剂的特点由于LZSS固化剂的化学成分和组成特点，使得其在固化道路中具有以下特点：
2.2.1固化作用持续有效不像石灰或水泥那样的粘合剂，LZSS固化剂是一种催化剂，只要有水分存在，它就会通过其自身的离子交换作用改变土壤性质，在固化过程中，固化剂不参与土壤的胶结或化合作用，再通过施工过程的有效压实挤密作用，其分子与土壤颗粒能够紧密结合而不易分离，因此，一旦加入到土壤中，其总量不会随时间而消耗减少，因而功效将持续有效发挥，土壤将得到永久强化。
2.2.2优良的抗裂性能由于LZSS固化剂的加入，使得土壤颗粒间的自由水排出，颗粒间的各种力得到加强，这样大幅度提高了土壤的抗拉和抗弯性能，从而大幅度提高了土壤的抗收缩和开裂能力，试验和工程实践证明，其抗裂性能较传统的半刚性材料提高了2倍左右，因此该材料固化的基层也可以作为半柔性基层，它解决了道路基层的抗裂问题。
2.2.3良好的水稳性能LZSS固化剂具有亲水和疏水二重结构，这样可以阻止水分进入土壤体系，即使有微量的水流过，也不会被处理过的材料吸收，而是自然蒸发，从而从承载能力，最终可以延长道路的使用年限。同时，由于LZSS固化剂的加入，破坏了土基中的毛细管结构，组织了地面水对土体的侵入和结合，又阻挡了地下水的上升，从而可以有效的解决道路的冻账和翻浆问题，降低冻账及春融对公路质量的影响。
2.2.4良好的抗冻性能冻账作用力主要是由于水结冰体积增大产生较大毛细管压力引起的，水减少了，冻账压力随之减小了，抗冻性能得到了提高，由于LZSS固化剂加固土存在的胶体及结晶具有疏水效果，外界自由水较难进入土体内部，而只有少量结合水存在于晶体内部，因此其具有良好的抗冻性能。
3LZSS复合固化土基层施工
3.1工艺流程
3.1.1施工放样在整修并经过检验合格的路床上恢复中线，在路外两侧设指示桩，在两侧指示桩上标出底基层的设计标高。
3.1.2备料所用土、外加剂、LZSS土壤固化剂须符合质量要求。外加剂符合有关质量要求，土有机物含量小于等于10％，水为一般饮用水或不含油、杂质的水。
3.1.3施工机械的要求、运输及摊铺稳定土拌和机的功率应不小于250马力，拌和厚度大于30cm；平地机不能用推土机代替：撒水车应具有机械加压的喷洒功能；压路机最少配备2台，一台为10至12吨的光轮压路机，一台为大于16吨轮胎振动压路机。运料时对下层先洒水湿润，控制每车料的数量基本相等，根据基层的宽度、厚度及预定的压实度及现场集料含水量、车辆吨位计算每车料堆放距离，以保证均匀地摊铺厚度。土中杂物应去除。按照1.53～1.58的松铺系数铺土，土的摊铺在外加剂加入的前一天进行。外加剂的添加剂量应精确控制。
3.1.4第一次拌和在最佳含水量左右采用稳定土拌和机拌和，拌和深度应达到稳定土层底，设专人跟机检查拌和深度，严禁在拌和层层底留有素土夹层，拌和破坏下承层表面约1cm左右，以利上下层粘结。拌和完成的标志是：混合料色一致，水分合适均匀。拌和过程及时检查含水量，水分不足应及时补洒。拌和完成后及时检查外加剂剂量，以保证外加剂剂量达到设计要求。
3.1.5初步整型和稳压混合料拌和均匀后，用平地机初步整平和整型，整型的方法是直线段由两侧线路中心刮平，转弯处由两侧向外刮平：初步整型后用光轮震动压路机碾压1～2遍。
3.1.6喷洒LZSS土壤固化剂按计算好的添加量将LZSS土壤固化剂加入洒水车中并搅拌均匀，然后在拌和均匀的基层土上用洒水车均匀洒布，严格控制用料配比，保证含水量，以达到设计要求。
3.1.7喷洒LZSS土壤固化剂过程中的拌和为了保证混合科的配比、均匀性，对固化剂的喷洒应分两次进行，并在每次喷洒结束后都要进行拌和及其整平。在该过程结束后，设专人跟机检查拌和深度，确保固化剂与土拌和均匀。及时检测土、固化剂、含水量、添加剂等剂量，如发现不足，应及时采取相应的技术措施；拌和完成的标志是：混合料色一致，水分合适均匀。
3.1.8最终拌和为了保证混合料的配比、均匀性达到设计要求，并对基层再一次拌和。在施工中，除满足以上要求外，其余未设计的内容应符合JTJ034-2000《公路路面基层施工技术规范)中4石灰稳定土的相关规定要求。
3.2注意事项①对已完成的路床素土结构层应进行检查报-验，经监理工程师和甲方代表同意后，方可进行底基层的施工工序。②施工放样选择合适的压实系数，(压实系数与碾压机具，土的性质，土的含水量等因素有关)，掌握好虚铺厚度。③配备好主要施工机械：(机械使用状况良好)稳定土拌和机：功率足够(不小于250马力)，拌和厚度要大于30cm。平地机不能用推土机替代。洒水汽车：具有机械加压喷洒功能。压路机：至少配备两台，一台轮胎震动压路机，一台12－15T三轮压路机。④压实厚度20cm为一层结构层，40cm厚LZSS固化灰土层按两次进行路拌法施工。⑤先铺松土，摊平后打方格，按计算的石灰量摊铺石灰，铺土过程中检除草皮、树根、塑料纸、编制袋等杂物。⑥第一次拌和(灰土拌和)用功率足够的稳定土拌和机拌和。要跟机检查拌和深度，防止“素土”层存在，拌和幅度要重达20cm左右，防漏拌。
3.3检测结果西安公路研究所公路工程试验检测中心对所送的LZSS固化土进行了7天无侧限抗压强度检测。检测结果为：要求压实度为96％；试件数量为9个；试件尺寸(直径×高)5cm×5cm；龄期7天；试验结果的最小值为0.8MPa：试验结果的最大值为0.96MPa；抗压强度为Rc0.88MPa；标准差S为0.058；偏差系数CV为66％；Rc0.90(Rc－1.282S)为0.80；Rd(0.80)／(1－1.282CV)为0.87：Rc≥Ra(0.80)／(1－1.282CV)符合要求；最大干密度为1.84g／cm3；最佳含水量为14％。
4结论
固化产品质量 篇3
以热压罐成型技术为主制造的航空先进复合材料结构件在各类飞机制造上都不同程度进入了批量生产阶段,有的型号已生产了数百架份的先进复合材料结构件,为进一步扩大先进复合材料在飞机上的应用提供了实用的工程经验。先进复合材料的制造成本居高不下、批产中质量的不一致性、对先进复合材料特性缺乏足够的认识等仍然是阻碍先进复合材料在飞机上扩大应用的主要因素,这也是我国航空先进复合材料与先进国家航空复合材料应用差距巨大的问题所在。因此,立足现有的热压罐法,如何降低其制造成本是当务之急,如选用工艺特性优良的树脂体系、国产辅助材料的采用、成型模具的结构优化以及过程细节的严格控制等,都可以在降低制造成本的同时,明显地提高制件的合格率。本文针对固定翼型机的方向舵、升降舵等结构件采用的复合材料热压罐共固化成型技术进行了研究。
复合材料共固化技术要进入工程化,必须从结构分析、材料选择、工艺方法、检测等环节入手,高产品质量与低制造成本并行研究,高生产效率与低缺陷率并行考虑,建立低成本、高质量、高效率和低缺陷的复合材料工程化制造体系,达到整个工程的低成本化、技术完整化。
1 方向舵、升降舵的结构分析
固定翼机的方向舵、升降舵等舵面结构非常复杂,在制定工艺方法前可以从结构上进行分解分析,其包括1个工字肋,2个盒型件、1个长为2.5m左右的C型前梁、1个长为3m的Z型后墙和4个肋及一张大蒙皮。对结构进行分析后为确保产品的成型质量,降低缺陷,同时考虑提高工作效率,故决定对舵面采用先分体铺层,然后合并铺层的方式。因此确定下工艺方法和工装的总体结构形式。
2 预浸料材料的选择及工艺装备的结构形式
舵面的主要材料是CYCSTC公司的BMS8-168系列的碳布和玻璃布。
全部工装包括:1个总体共固化成型模、6个肋预成型模、1个前梁预成型模、1个后墙预成型模。
总体共固化成型模的结构按照方向舵和升降舵的外形结构设计并对内部需要加压的部分采取了加压措施。
预成型模的结构均采用凹模。采用凹模而放弃易铺层的凸模是考虑到预浸料铺层方式所确定,预浸料的铺层厚度和固化后的厚度存在不可避免的误差,经过实际测量和理论计算,实际的铺层厚度与成型后的理论厚度比为2.1:1。肋在预成型好后要嵌入到前梁和后墙中,而前梁和后墙最后要放进共固化成型模中入罐固化。为确保肋的外形与前梁和后墙的内形贴合、前梁和后墙的外形与工装贴合所以采用凹模结构确保预成型件的外形准确。
3 方向舵和升降舵的共固化工艺方案
3.1 热分步的分析
影响产品的质量因素中预浸料的固化温度控制是非常重要的,温度控制掌握不好会直接导致产品中孔隙率超差、分层等缺陷的大量产生从而导致产品成型失败。热压罐控制系统的温度信息是通过安装在工装和产品上的热电偶所提供的,所以必须对结构复杂,体积巨大的成型工装进行热分步分析,确定用于温度监测的热电偶的位置,保证产品温度满足固化制度的要求。热分步的分析过程分为3步:第一步为确定温度信息收集点。针对工装结构,首先规定了罐口一端的工装位置,然后在工装上均匀分布热电偶点,热电偶位置在成型工作区的要使用预浸料按照该位置产品铺层方式进行包裹,用来模拟产品温度变化过程。然后按照固化制度进行操作。第二步为温度信息记录。热压罐会记录所有热电偶的温度变化信息,并以曲线的形式反映出来。第三步为分析数据后确定热电偶位置。对所有热点偶的温度曲线进行对比,选取升温最快和升温最慢的几个点用来安放热点偶。
3.2 制作蜂窝铺放样板
为确保产品上蜂窝位置的准确,制作了样板,这个过程为节约成本,故在热分步的过程中完成入罐固化。
3.3 零件铺层制造
对工装清理干净后涂刷脱模剂,晾干后进行预浸料的铺层。方向舵和升降舵均有防雷击要求,表面存在一层连续的金属网箔,金属网箔要用玻璃布隔离,防止与碳布接触造成静电腐蚀,所以在铺方时要特别注意。真空压实的制度为:第一层必须要真空压实,确保贴模。蜂窝铺放前后必须真空压实,之后视预浸料的状态采取1层一压实或3层一压实。预成型和蒙皮成型铺层可以同时进行,节约时间,防止预浸料操作时间到期。预成型完毕后,将所有零件组合成为一体,相应位置均通过工装保证位置的准确性。
3.4 合模
铺层完毕后进行工装合模,该过程至关重要,注意合模间隙的大小,如果间隙过大,会直接导致产品分层、孔隙率超差。
3.5 固化后检测
产品固化完成后需要相关检测,来确认产品合格与否,现阶段主要通过目视检测、机械测厚、超声波检测分层、脱粘及孔隙率、称重来确定舵面各项指标。
4 共固化成型工艺的优化
4.1 存在的主要问题
方向舵和升降舵为封闭式盒形典型结构部件,工装结构是采用底模加梁和墙的腹板模及上盖板的合模控制外形,盒型内腔采用硅橡胶软模及真空袋施压的共固化工艺技术,也就是在模具中,预浸料蒙皮、梁、墙和肋间采用橡胶软模及真空系统将肋、梁、墙与蒙皮一次性成型出来。在加温固化过程中,对预制品施加压力是靠硅橡胶软模的热膨胀力和真空系统来完成的。这种成型工艺使用的硅橡胶软模成本极高,且存在以下的问题:
(1)对于预浸料蒙皮、墙体设计层数较多时,材料中的小分子物较难排尽,产品容易产生疏松及孔隙率缺陷。
(2)橡胶软模是作为压力源使用的,由于橡胶软膜较厚,尤其是在角区,其膨胀能力与其他部位存在差异,不能使肋和蒙皮的过渡角区完全贴合,导致蒙皮与肋脱粘、疏松。
硅橡胶各部位的热膨胀力的计算复杂,使用次数有限,浇注模设计要求高。膨胀尺寸和预留间隙很难确定并加工出来,间隙过大容易出现加压不上、间隙过小容易在安放时造成布层滑移。
(3)真空系统对凹模R角处的加压不尽理想,容易导致积胶,贫胶等缺陷交替产生在梁的R角区域。
4.2 工艺的优化
(1)小分子物质的排除:通过固化制度,在热压罐内的压力达到0.1Mpa时,撤去负压,使真空袋与大气相通,有利于排出小分子物质。目前在已制造的方向舵和升降舵中孔隙率的超差问题基本没有出现。
(2)由于硅橡胶的外形尺寸及压力传导要做到精准无误需要很高的成本投入,不适合批产和广泛的应用。针对硅橡胶过厚导致膨胀压力不稳定的情况,改用了金属芯模外圈缠绕硅橡胶的结构,保证压力的顺利传导。
预留间隙的问题受可拨垫片方式启发,对硅橡胶部位进行加垫处理,即方便操作、降低加工成本又适用于各种不确定情况的发生。加垫可选择使用硅胶片或不同厚度铝片,必要时可两者同时使用。T01架研制时由于硅橡胶的问题,方向舵盒段中的边肋产生分层和疏松缺陷,通过上述方法改进后该问题彻底解决,现已连续制造了7件产品,均无此类问题出现。
(3)R角问题的处理比较困难,影响因素多,对操作和过程检验要求很高。通过铺层方法的改进来优化,在预浸料铺方时采用由里到外,又由上到下的方式铺放,使应力不集中在R角处。热加压在抽真空时使用热吹风机对R角位置进行加热,使料变软后更易贴靠模具。真空袋在R角位置打摺,有利于提高该处的压实效果。
采取以上措施后,R角区的贫胶和积胶缺陷有一定的减少,但并不能完全排除。该问题要彻底解决有几个设想:
①改用工艺性、延展性较好的预浸料。
②采用预固化,保证R角外形不变,但会增加制造周期和成本。
③增加R角的加压模具,同样会增加成本和制造周期。
④改善真空加压的缺陷,采用先进的真空导气辅助材料也会有一定的改善。以上设想的效果还需要实际操作来进一步证实。
韩国社会阶层固化严重 篇4
3月16日，国际货币基金组织（IMF）发表了“经济增长成果的分配——亚洲的不平等分析”报告，显示截止到2013年，韩国前10%上流阶层的收入占整体收入的比重为45%。这是亚洲国家中的最高值。韩国这个收入比重1995年为29%，18年后猛增了16个百分点。而同一时期内亚洲国家整体的上流10%收入占有率平均只增长了1～2个百分点。该报告接着指出，韩国不仅社会贫富分化严重，而且 “社会的阶层流动性较低”。
国际货币基金组织副总裁大卫·利普顿2015年2月4日在出席首尔大学的一场研讨会时也指出：“韩国社会阶层之间的流动非常困难，中产阶层正在崩溃。”
2010年8月，韩国开发研究院（KDI）公布了近10多年间韩国社会上流阶层、中产阶层、贫困阶层家庭比率变化的分析资料。以家庭收入为准，中产层比率从1996年（68.5%）起逐年递减，2000年61.9%、2009年56.7%，13年间共减少11.8%。相反的，上流层比率从1996年的20.2%增至24.1%；贫困层则从11.3%增至19.2%。KDI的研究表明，虽然韩国中产层数量大减，但是大部分却并未晋升为上流层，而是转变为了贫困层。
近年，韩国社会流行的“ 2030代汤匙阶级论 ”颇能印证韩国社会阶层的固化严重。“汤匙阶级论”即借用“含着银汤匙出生”的英语惯用语，根据父母的经济能力而非个人能力将韩国年轻人划分为金汤匙、银汤匙、铜汤匙、土汤匙等阶级。划分标准如下，出生在资产20亿韩元或家庭年收入2亿韩元以上的家庭者为“金汤匙”阶层，资产10亿韩元或家庭年收入1亿韩元以上的为“银汤匙”，资产5亿韩元或家庭年收入5500万韩元以上的为“铜汤匙”。“泥汤匙”不包括在内，具体是指资产不足5000万韩元或家庭年收入不足2000万韩元的家庭出身。“ 汤匙阶级论 ”属于年轻人的自嘲说法。
韩国有研究结果显示，父母的学历与职业决定子女未来的阶层代际相传现象正日趋严重，这在相当程度上支持了流行的“汤匙阶级论”。
韩国保健社会研究院2016年1月31日通过《社会统合实况诊断与应对方案研究报告书》，公布了针对目前有工作的1342名25～64岁男性进行调查分析的结果。调查结果发现，韩国社会存在父母的最终学历和经济条件会随着代际相传遗传给子女的趋势。父亲与子女都是大学以上学历的比例在工业化时代占64%，进入民主化时代后上升到79.7%，到信息化时代进一步上升到89.6%.这说明由于学费昂贵，父亲为大学学历的家庭的子女就读大学的比例上升，表现出了高学历世袭趋势。
职业领域也表现出了类似趋势。韩国保健社会研究院将职业分为单纯劳动工、熟练技能工、服务销售职、辦公职和管理专业职位等五大种类进行了分析。父亲与子女均属于管理专业职位的比例从工业化时代的17.4%上升到了信息化时代的37.1%。
这种学历和职业的代际相传导致社会阶层出现固化。韩国保健社会研究院将社会分为五大阶层（下、中下、中间、中上、上），父亲与子女均处于中上阶层的比例在工业化时代为26.3%，民主化时代为39.7%，信息化时代同样为39.7%。
连续两代处于下层群体的比例从工业化时代（35.9%）到民主化时代（36.4%）、信息化时代（50.7%）逐渐上升，说明随着时间流逝，贫困代际相传现象日益严重，财富的代际相传情况却没有大的变化。
环氧树脂固化工艺及其固化剂研究 篇5
首先, 一些高反应性反应的固化剂和贮存稳定性差的封闭, 钝化;
第二, 一些贮存稳定性和固化剂的反应性低, 提高反应性, 激发。最终固化剂加入到环氧树脂在室温下在一定时间内的保存稳定性, 同时使用反应性固化剂的释放通过光, 热等的外部条件, 以实现环氧树脂的目的快速固化。
1 实验部分
1.1实验用药品及仪器设备
实验方案:
1.2 实验流程
环氧树脂与改性剂按一定的比例, 随后搅拌, 在60 摄氏度混合水浴, 然后将泡沫泵在真空炉中, 随后在铸造模具中, 在干燥箱中, 依次为90摄氏度/ 120分钟固化105摄氏度/ 60分钟固化, 175摄氏度/ 30分钟固化过程, 最终工艺性能测试样本。
1.3 反应机理
是环氧树脂与羧酸化合物的主要反应如下:在碱性催化剂的羧酸化合物和具有高选择性的环氧化合物, 并且在较低温度下可以是 (100-120摄氏度) 反应。
2 结果与讨论
2.1 体系固化温度和时间的选择
固化温度和时间均由DSC测试得出的数据曲线来确定。
2.1.1 甲基六氢苯酐固化体系温度的选择
按一定的质量比E-51/甲基六氢邻苯二甲酸酐的预聚物, 动态DSC (非等温) 的预聚物技术的实验中, 每个所述的取约5mg的铝坩埚中的样品, 分别测定在5K/分钟的固化反应制备10K/分钟, 15K/分钟, DSC曲线的固化反应的20K/分钟的加热速率。的温度范围为40-200摄氏度, 氮气氛下, 流量50毫升/分钟的。如图1 中所示的结果。如可以从图1 中可以看出, 固化反应发生在系统在很宽的温度范围内, 并且该反应是放热反应。
2.1.2 体系固化时间的选择
实验根据DSC及升温速率来确定固化时间, 当升温到118摄氏度时恒温, 120分钟后图像趋于平缓, 继续升温到180摄氏度恒温, 30 分钟后图像趋于平缓, 所以确定固化时间为120 分钟 (实验中为固化完全实际采用150 分钟) , 后固化时间为30分钟。
2.2 固化剂用量不同对环氧树脂固化产品机械性能的影响
因为高纯度的甲基六氢邻苯二甲酸酐的脂肪族环结构在一定的条件下固化, 固化剂添加, 复印的次数越多, 交联密度, 更好的拉伸强度, 与固化剂的增加的份数, 就会越大, 拉伸强度, 但它会导致过度交联附加的固化剂的量太大时, 其拉伸强度降低。
因为高纯度的甲基六氢邻苯二甲酸酐的脂肪族环结构, 限制了分子链的运动, 以减少树脂的冲击强度, 这样, 另外, 它包括一个供电子基团甲基, 以产生一定的影响, 并引起空间位阻的结构降低的酸酐基团, 固化材料的脆性增加, 易破裂, 冲击载荷是低的活性时, 冲击强度下降。样品和固化剂类:脂肪族胺类固化剂
室温固化环氧树脂可以做到的。因为二胺的胺的长端部, 从而降低吸水率点群, 并具有优良的耐冲击性之间的距离。双氰胺双氰胺也是已知的, 长期以来被用作粉末涂料, 粘合剂等领域的潜在性固化剂。 HT2833, HT2844 是3, 5-取代苯胺改性双氰胺衍生物, 其化学结构如下所示:
一类高活性的固化剂, 在短时间内温度以固化环氧树脂, 单组分系统, 因此, 其保质期短和环氧树脂组合物, 由它们的在其分子中化学修饰引入较大的取代基形成一个具有咪唑衍生物的空间位阻, 或形成的过渡金属铜的相应的咪唑盐络合物, 镍, 钴, 锌等化合物与无机盐, 成为在室温下, 潜伏性固化剂在一定贮存期。在固化促进剂使用的有机酸酐型固化剂包括叔胺和叔胺盐, 季鏻盐, 路易斯酸- 胺络合物, 过渡金属乙酰丙酮络合物。不同种类的有机酰肼固化温度而变化, 由于较高的固化温度, 它通常被添加到降低固化温度加速器, 使用相同的启动子和双氰胺。路易斯酸酐胺络合物和芳族胺也潜伏性固化剂常用的促进剂。微胶囊化潜环氧树脂固化剂实际使用的物理方法, 一种双组分室温下使用微小液滴包裹形成微胶囊, 添加固化剂, 固化反应后的环氧树脂固化剂暂时关闭, 并且热和压力条件下, 使得胶囊破裂, 释放固化剂固化环氧树脂。
3 结语
流动性的环氧铸塑料是一般不高, 材料的加工性能的影响, 所以在铸造过程中, 应考虑以改善其流动性, 例如调节浇注温度等方法。环氧甲基六氢邻苯二甲酸酐固化的环氧树脂材料的产品, 以改善提供了有利的保证电气性能水平。由于环氧材料的人越来越多的高性能环氧树脂灌封材料的研究需求是必然的。
摘要：环氧树脂是一类具有良好的粘接性、电绝缘性、化学稳定性的热固性高分子材料, 作为胶粘剂、涂料和复合材料等的树脂基体, 广泛应用于建筑、机械、电子电气、航空航天等领域。电工环氧树脂的固化剂选用甲基六氢苯酐 (MHHPA) 酸酐体系, 并对固化浇注工艺及填料改性处理固化体系进行研究.固化剂、填料等改性剂的用量, 固化体系的配方配比、工艺特性等方面对固化产物电学性能、机械性能都产生一定的影响.
关键词：环氧树脂,固化,机械性能,介电性能
参考文献
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固化产品质量 篇6
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固化产品质量 篇7
本方法利用多元胺与烯双键的加成改性,将多乙烯多胺与甲基丙烯酸酯反应,合成新型环氧树脂室温柔性固化剂,并考察了其对环氧树脂性能的影响。
1 实验部分
1.1 主要原料及规格
甲基丙烯酸甲酯,对苯二酚,正己烷,多乙烯多胺,甲醇均为分析纯,成都科龙化工试剂厂;聚醚多元醇,催化剂,自制。
1.2 仪器及测试方法
红外光谱:WGH-30/6型;拉伸剪切强度:微机控制电子万能试验机,深圳市新三思材料检测有限公司;黏度:NDJ-8S数字显示黏度计;化学分析:凝胶化时间,平板抽丝法;收率测定及计算:收率=实际产物量/理论产物量(以聚醚多元醇摩尔计)×100%。
1.3 实验方法
合成步骤:
(1)丙烯酸多元醇酯的合成
取聚醚多元醇和甲基丙烯酸酯(MA)加入三口瓶中,加入正己烷,阻聚剂,在反应温度80～85℃脱水,将温度控制在70℃左右加入催化剂,重新加热,回流反应,反应一段时间后,冷却至室温,减压蒸馏得产物。
(2)目标产物
取上述制备的产物和多乙烯多胺,甲醇,加入到三口瓶中,<30℃搅拌反应一定时间,减压蒸馏除去胺和甲醇,得产物。
2 结果与讨论
2.1 反应条件的探讨
2.1.1 酯交换反应时间对产率的影响
反应时间的长短,直接影响反应的转化率和产率。反应时间短,反应不完全,则甲醇馏出量达不到理论值,由此可推断,醇的转化率不能接近100%,因此,足够的反应时间是达到最高转化率必须的;反应时间过长,尽管转化率有所提高但不经济,而且反应体系长时间在高温下容易发生聚合反应使反应副产物增加,产率非但不能提高反而降低。最佳反应时间为8h。反应时间与转化率关系如图1所示。
2.1.2 反应温度对产率的影响
投入的甲基丙烯酸甲酯沸点为100℃,所以开始沸腾回流在100℃左右,随着酯交换产物的生成,原料越来越少,要使之回流必须提高温度使之继续反应。温度在120～125℃之间时,聚醚多元醇转化率上升不大,所以,一般把反应温度控制在从100℃开始到125℃结束。
2.1.3 多乙烯多胺配比对产物性质的影响
此胺改性物系二元加成物,针对具体应用要求选择适当的改性化。由于引入甲基丙烯酸聚醚多元醇酯大的基团,使蒸汽压和毒性显著降低。该固化剂的合成,多乙烯多胺与甲基丙烯酸聚醚多元醇酯的用量比是最关键的问题。由于多乙烯多胺较易挥发,为了充分反应,多乙烯多胺必须过量,但多乙烯多胺又不能过量太多,否则,不仅产品挥发性将很大,而且将会导致固化剂的黏度太大,改性物的转化率明显下降,从而丧失室温固化能力。实验表明,聚醚多元醇酯与胺以1∶2的当量比为宜。若胺过量,引起产物胺值偏高,过量的游离胺存在于固化剂中不仅造成挥发损失,而且树脂固化物表面出现白化现象(胺闪蒸)。
2.2 结构分析
产物的红外光谱图(略):其中3106～3370cm-1处为伯胺和仲胺的N-H伸缩振动及-NH2的对称和非对称伸缩振动,1359cm-1为酯的-C-O-的振动,1731cm-1为酯的特征峰,1134cm-1为-C-O-C-的特征峰,1245cm-1为仲胺的C-N伸缩振动,1461cm-1为-CH2-、-CH3的振动峰,1653cm-1为-NH2的面内变形振动,819和687cm-1为-NH2的面外摇摆振动,2850～2932为-CH2-、-CH3可靠的谱带。
在合成的固化剂谱图中,C-O吸收峰和C=O吸收峰依然存在,而1650cm-1附近的峰不能确定是C=C吸收峰,因为N-H吸收峰也在1650cm-1附近出现,这几个吸收峰都不能证明加成反应的发生,但是甲基丙烯酸聚醚多元醇酯谱图中另一重要的特征峰C-H吸收峰可以说明问题,它在990～900cm-1区域内出现,是双键端基上的C-H的面外摇摆振动吸收造成的,在相应的固化剂的谱图中这个峰已经消失,证明双键已经与氨基发生了加成反应,反应发生在双键的端基碳上。从以上分析可知-NH2与C=C发生了反应,达到了预期目的。
2.3 固化性能分析
2.3.1 各因素对产物凝胶时间的影响
经过改性的多乙烯多胺固化剂比未改性多乙烯多胺固化剂固化环氧树脂的速率明显加快,原因主要有2个:①改性多乙烯多胺固化剂自身为高分子,和环氧树脂的聚合可很快就能形成高分子而固化;②改性多乙烯多胺固化剂的胺基由于受到吸电子基酯基的作用,碱性减弱,比未改性多乙烯多胺分子的端基胺更易和环氧树脂的环氧基发生反应,因而可以加速环氧树脂的固化。此外,改性多乙烯多胺中仲胺多于伯胺,仲胺与环氧树脂交联后生成的叔胺又对反应有促进作用。依正交分析法得到各因素与凝胶时间的关系如图2所示。从R和F比进行分析可知,胺原料配比对改性多乙烯多胺环氧树脂固化剂的凝胶时间影响最大,因此,胺原料配比是必须要把握的一个重要因素。从图中可知胺配比为1∶2,反应时间为8h,原料配比为2∶1,催化剂用量为0.5%是最佳反应条件,实验中也得到了证实。
2.3.2 固化剂各因素对产物的拉伸剪切强度的影响
同一种环氧树脂使用不同固化剂,固化物的物理机械性能可能会有差别,这主要取决于固化剂的分子结构及活性官能团的种类。经改性后的固化剂,分子主链中含有大量的醚键结构,使环氧树脂的韧性增加,尽管体系的内聚能有所降低,但仍可使粘接强度增加,高于单纯多乙烯多胺固化的环氧树脂。相比于未改性多乙烯多胺拉伸剪切强度仅为2.73MPa,改性后其强度可达到30MPa。
从R分析可知,胺原料配比对拉伸剪切强度的影响最为显著,其次是反应时间、催化剂用量和醇酯原料比例。这是因为在与环氧树脂作用的过程中起作用的主要是胺基。随着胺配比的增加,拉伸剪切强度逐渐升高;但配比再继续增加时,由于游离胺的增加,不仅不会使体系强度增大,反而使其降低。因此,胺配比在1∶2较为合适。随反应时间的增加,醚键的生成也大大增加,这使固化产物强度得到了提高(如图3所示)。
3 结 论
(1) 通过正交实验考察了酯交换反应时间、反应温度及胺配比等对反应的影响,并分析了固化剂各因素对环氧树脂凝胶时间和拉伸剪切强度的影响关系,综合考虑获得了合成固化剂的最佳控制条件:胺配比为1∶2,反应时间为8h;在最佳条件下进行实验,固化剂收率可达到96.38%。
(2) 制备的室温固化剂明显提高了环氧树脂的性能,具有一定的推广价值。
参考文献
[1]蔡永源,李彤,孔莹,等.环氧树脂胶粘剂应用进展[J].化工新型材料,2005,33(11):17-20.
[2]陈维君,张恩天.室温固化环氧胶粘剂的研究现状与发展趋势[J].化学与粘合,2000,(3):127-129,133.
固化产品质量 篇8
关键词：盐渍土,固化,强度,水稳系数
沿海地区由于泥沙堆积形成的滩涂每年新增大量陆地。然而这些新增陆地的土壤基本上属于软弱的盐碱性土壤, 滨海盐渍土为细颗粒的特殊土, 含有0.3%~3%的易溶盐, 其中氯化钠占绝大部分, 具有强烈的盐胀、溶陷和腐蚀性等工程特性[1]。在公路工程中, 通常把地表1m以内易溶盐含量达到0.5%以上的土称为盐渍土[2]。对于路面基层材料, 盐分的聚集会使得路面强度降低, 导致路面变形。因此, 盐渍土地区的道路经常出现里面翻浆、溶陷以及路基次生盐渍化等病害[3]。
为了安全、科学、有效地充分利用这些新增土地, 必须预先对它们实施有效的固化增强处理。土壤固化剂在改善土体性状等方面表现优异, 应用领域从路基加固发展到建筑地基、蓄水工程等方面。周琦等[2]认为采用水泥固化滨海盐渍土能大幅提高固化土的强度, 但因盐渍土中的盐分对水泥具有腐蚀性, 使得水泥固化土的耐久性稍差。骆昊舒[4]提出, 由于土中的盐分的作用, 用水泥或现有的固化剂固化盐渍土, 常不能取得满意的工程性能和经济指标。刘付华等[5]的研究表明, 石灰或石灰与粉煤灰共同固化滨海盐渍土虽然不存在腐蚀性对固化土耐久性的影响, 但固化土的强度稍低。
本研究采用矿渣粉、碱性激发剂和少量石灰制备成SG-1型固化剂, 用于固化江苏滨海盐渍土, 通过固化土强度及耐水性的实验, 采用X射线衍射和扫描电镜对固化土进行了微观分析, 并与水泥固化土进行了对比, 最终确定, SG-1型固化剂可以使固化土强度明显提高, 且耐水性优于水泥固化土。
1 实验
1.1 实验原料
实验用土取自江苏盐城大丰港滨海地区, 盐渍土的物理性质和化学组成见表1和表2。
矿渣为江苏盐城市联鑫钢铁有限公司提供, 原料为细颗粒状。经实验室烘干, 利用球磨机粉碎1h获得矿渣粉, 用激光粒度仪测试其粒径分布, 见图1, 矿渣化学成分见表2。
实验所用矿渣粉的平均粒径为21.02μm, 粒径较大;水泥为PO.42.5普通硅酸盐水泥, 市售;Na2SO4, AR, 有效Na2SO4含量99%;石灰, AR, 有效CaO含量98%。
1.2 实验方法
1.2.1 试样制备及强度测试
实验根据碱激发复合胶凝材料的原理, 以矿渣粉为主要成分, 以Na2SO4、石灰等常见物质为辅助成分共同构成该复合型固化剂。考虑工程特性与经济成本, 采用碱矿渣胶凝材料替代90%的水泥来固化土壤。固化剂的制备:矿渣与水泥质量比为9∶1, Na2SO4与石灰掺量分别矿渣的6%和8%。实验还制备了1组水泥固化土试样 (No.2) 及1组空白样 (No.3) 。
根据《无机结合料稳定材料试验规程》[6]试验操作方法, 实验采用的磨具尺寸为Φ50 mm×50 mm, 液压压实成型。将成型后的试块脱模 (1h内) 后用塑料薄膜包裹并放置于温度 (20±2) ℃, 相对湿度大于90%的养护室中养护, 养护至设定龄期 (3d, 7d, 28d) 时, 测定试件的抗压强度。测定时, 每个龄期需要3个试样, 以3个试样强度的算术平均值作为强度试验结果。
1.2.2 水稳系数
将养护至6d龄期后的试件分成2组, 一组继续标准养护1d, 另一组浸泡于 (20±2) ℃水中, 水面高出试件顶部约2.5cm。当到达7d龄期之后同时取出水中养护和标准条件养护的固化土试件, 分别测定各自的抗压强度。水稳系数按照式 (1) 计算:
式中:k为试块的水稳系数, %;qu′为试块标准养护6d并浸水1d后的抗压强度, MPa;qu为试件标准养护7d的抗压强度, MPa。
2 结果与讨论
2.1 固化剂的掺量对固化土强度的影响
为确定固化剂掺量对固化土强度的影响, 分别用SG-1型固化剂和水泥制备了固化土试样, 养护龄期为7d, 固化土强度与固化剂掺量的关系如图2所示。由图2可知, 标准养护下, 随着固化剂掺量的增加, SG-1固化土和No.2水泥固化土的抗压强度均增大。由图2可以看出, 在4个不同掺量下, SG-1型固化剂固化土强度均高于水泥固化土。掺量为8%、10%、12%和14%时, SG-1型固化剂固化土强度分别为3.6MPa、4.1 MPa、4.8 MPa和5.4 MPa;而水泥固化土强度分别为2.5MPa、3.1MPa、3.9MPa和4.7MPa。考虑到公路基层强度的要求和经济成本, 确定本次实验用的SG-1型固化剂掺量为10%。
2.2 养护条件对固化土强度的影响
为反映固化土浸水前后强度损失的比例, 还对比了标准养护和浸水养护两种养护制度下, 固化土强度的变化。表3为固化土试件的水稳系数。
由表3可知, 两种固化土试样经过标养6d浸水1d后, 试样强度都有所降低。当掺量均为10%时, SG-1型固化剂固化土7d标养强度为4.1MPa, 水养强度为3.3MPa, 水稳系数为0.80;而水泥固化土未浸水的7d强度为3.1MPa, 标养6d浸水1d的强度降低为1.9MPa, 水稳系数仅为0.61。当养护龄期达到28d时, 两种固化土的水稳系数都略有增大。与水泥固化土相比, SG-1型固化剂固化土的水稳性提高了20%左右。
2.3 养护龄期对固化土强度的影响
采用SG-1固化剂制备固化土, 考察养护龄期对固化土强度的影响, 同时与单独掺用水泥的固化土做了对比, 掺量均为10%。固化土抗压强度随养护龄期增长的变化规律如图3所示。由图3可知, 养护龄期对固化土抗压强度影响较大。SG-1固化剂固化土与水泥固化土的强度随养护龄期的增长均呈现快速增长的趋势。水泥固化土的强度在3~7d龄期之间由2.4MPa增长到3.1 MPa, 增长了29.2%;SG-1固化剂处理的固化土的强度由3d强度为2.6MPa, 7d强度增长到4.1MPa, 强度增长了76.9%。养护龄期为28d时, 水泥固化土的强度为4.6MPa, 而固化剂处理的固化土的强度为7.6MPa。实验结果表明, SG-1固化剂对于该盐碱性软弱土壤的固化效果比水泥要好得多, 强度增长明显更快。
3 固化土的微观分析
3.1 固化土的XRD图谱分析
图4为SG-1型固化剂固化土和水泥固化土掺量均为10%, 养护龄期为7d的X射线衍射图谱。
No.3为原土的衍射峰, 主晶相为石英, 有少量白云母。从No.2 (水泥固化土试样) 与SG-1 (固化剂固化土试样) 的衍射峰可以看出, 与原土相比, 这两种固化土中均有钙矾石晶体和Ca (OH) 2晶体生成, 还能检测到石膏和碳酸钙的存在。石膏是由固化剂引入, 而钙矾石则是反应生成物, 碳酸钙是水玻璃中的碳酸钠和水泥中的Ca2+反应的生成物。石膏不仅起到促进水泥水化的作用, 还能够激发矿渣的潜在活性, 提高水泥早期强度和后期强度。在一定的碱性环境下, 加入一定的硫酸盐, 碱性环境中OH-将促使矿渣中的硅氧聚合链的键破坏, 加速矿渣的分解、溶解, 并形成水化硅酸钙和水化铝酸钙。此外, 石膏还与铝相反应, 生成钙矾石。这种水化反应成的结晶体使得材料的体积增加, 它有效地填充土团粒间的孔隙, 使固化土变得致密[7]。
3.2 固化土的SEM观察
图5为原土、水泥固化土及SG-1型固化剂固化土不同龄期的扫描电镜照片。由图5可知, 在放大2000倍下, 原土不加任何固化剂成型养护28d时, 土壤颗粒分布很松散, 而且有很多孔。水泥加固土时, 可以看见, 养护3d的试件电镜照片中有少量细小的针状钙矾石晶体聚集在空隙周围, 随养护龄期延长, 土壤间连接逐渐致密, 但仍有不少孔隙存在。SG-1型固化剂固化土时, 大量针状晶体填充在土壤颗粒间的孔隙, 将颗粒与颗粒连接在一起, 养护至28d时, 固化土颗粒连接紧密, 形成一种板块结构, 土体更加致密。
4 结论
(1) 采用SG-1型土壤固化剂处理盐碱性土壤, 掺量为10%时固化土7d抗压强度为4.1MPa。随固化剂掺入量增加及龄期延长, 强度呈增大的趋势。
(2) 采用SG-1型土壤固化剂处理盐碱性土壤, 固化土强度及耐水性都优于水泥固化土。
(3) 固化土的扫描电镜照片及X射线衍射图谱揭示, SG-1型固化剂固化土中生成了大量针状钙矾石填充在土壤颗粒之间, 土体紧密胶结, 致使固化土的强度和耐水性增强。
参考文献
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钻井废弃泥浆的固化处理 篇9
【关键词】 延长油田 钻井 废弃泥浆 固化处理
1. 钻井废弃泥浆无害化处理的必要性：
1.1石油天然气开发过程中产生的泥浆、岩屑、污油、油泥等已被国家列为危险废物。《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》第五十五条规定：产生危险废物的单位，必须按照国家有关规定处置危险废物，不得擅自倾倒、堆放；第五十七条第三款规定：禁止将危险废物提供或者委托给无经营许可证的单位从事收集、贮存、利用、处置的经营活动。
1.2延安市环保局宝塔分局《关于进一步规范泥浆废液污油泥等危险废物处置的通知》：
第一条：对新建井场的泥浆、废液要全部实施无害化处理，不得擅自倾倒、堆放、掩埋。
第七条：禁止无经营许可证或者不按照经营许可证规定从事危险废物收集、贮存、利用、处置的经营活动。产生危险废物的单位必须交由有资质的单位进行处理。
1.3延长油田坚持资源开发与环境保护相互协调统一，严格落实国家节能减排政策，开展循环经济，提高资源综合利用效率，实施清洁生产，降低污染物排放，走低消耗、低排放和高效率的发展道路。
2. 钻井废弃泥浆的特点：
在钻井过程中，泥浆从钻杆注入井底，携带岩屑，在钻井完成后，总会产生一部分过剩的或者废弃的泥浆。钻井废泥浆组成复杂，一般呈碱性，pH值在8.5～12之间；固相颗粒粒度一般在0.01μm～0.3μm之间（即95%以上颗粒通过200目筛），外观一般呈粘稠流体或半流体状，具有颗粒细小、级配差不大、粘度大、含水率高不易脱水（含水率约在30%～90%）等特性。且其自然干结过程缓慢，干结物遇水浸湿后易再度形成钻井废泥浆样物，会对排放点及附近地带的土壤物性产生长期的不良影响；废泥浆含油量高，部分钻井废泥浆含油量达10%以上；由于钻井废泥浆中含有各种有机和无机类化学处理剂，这些物质大多属于难生物降解物质。
3. 钻井废弃泥浆技术处理的现状：
钻井废泥浆治理的目的：一是消除污染，保护环境；二是回收利用，化害为利。近年来，国内外主要治理方法可归纳为：坑内填埋、注入安全地层、土地耕作、坑内密封、固液分离、固化、回收利用和生物降解等处理方法。其中通过固化工艺进行无害化处理的技术是目前比较成功的技术。
4. 钻井废弃泥浆固化处理工艺
钻井废弃泥浆固化处理就是在钻井工程施工结束后，在井场的填埋坑投入适量配比的固化剂，按照一定的技术要求进行均匀搅拌，通过一定时间的物理和化学变化，使其中的有害成分发生转化、封闭、固化作用，转变成为一种无污染的固体，就地覆盖或再利用，有效地抑制钻井废弃泥浆、岩屑中金属离子及有机物质对土壤的侵蚀，减少对环境的污染，有利于土壤的再耕作。
5. 钻井废弃泥浆固化指标要求
5.1固化物抗压强度不小于1MPa。化验检测结果达到GB5084-92农田灌溉标准和GB5618-1995土壤二级国家标准.
5.2固化后覆土厚度在30cm—40cm之间。
5.3固化施工的原始资料应包括：作业单位、施工时间、固化剂明细表、井场简图（标注填埋坑的具体位置）及其它相关资料等。资料必须齐全并作为交接的基础资料。
5.4钻井废弃泥浆、岩屑固化工作必须在交井之前完成。
6. 钻井废弃泥浆固化处理施工要求
6.1填埋坑的位置
必须在井场内远离边畔靠山体一侧，基础要相对稳定，不会因自然或人为的因素而受到破坏。
6.2填埋坑结构
填埋坑共分为四层，从上到下分别是覆土层、固化物填埋层、防渗层和基础层（见附图）。其中防渗层为经机械压实，厚度不小于50cm黄土；防渗层和基础层之间有两层人工合成材料，此材料采用高密度聚乙烯（HDPE），其渗透系数不大于10-12cm/s，厚度不小于1mm。HDPE材料必须是优质品，禁止使用再生产品。
填埋坑结构示意图
6.3固化剂使用要求
固化剂分固化、吸附、络合、凝聚剂四种，加入量为废弃泥浆、岩屑产生总量的15-30%，使用固化剂就是让其与钻井废弃泥浆、岩屑发生一系列复杂的物理和化学变化，转化胶结成象土壤一样的固体。
6.4施工要求
6.4.1泥浆池固化前的上清液必须由施工队伍拉运至就近的污水处理厂进行处理。
6.4.2井场应设置雨水集排水系统，以收集、排出汇水区内可能流向填埋区的雨水及上游雨水。
6.4.3在钻井废弃泥浆、岩屑固化处理过程中，严格执行各项安全技术规范，切实做到安全文明施工，防止事故发生。
施工完后井场要保持清洁、无异物。
7. 实施要点：
7.1钻井废弃泥浆固化处理的费用：
7.1.1按环保配套费用，投资单列。
7.1.2或米进尺费用增加核算科目。
7.2钻井废弃泥浆无害化处理.的组织实施：
7.2.1由采油厂负责实施。
7.2.2成立专门机构，统一组织管理。
7.3招聘具有《危险废物经营许可证》的施工单位报名，相关部门审核后，签订施工合同，安排到井场施工。
7.4固化处理的主要材料固化剂、降解酶、氧化剂、氧化钙、硅酸盐、腐植酸、阳离子聚合物等统一组织供给，材料价格按批发价格加运费、管理费核算，施工队伍按核定比例的数量领用。
7.5施工队伍包工不包料，按井场油井数量核定机械费用、人工费用、协调费用和其它费用。
7.6验收办法按油田公司《关于钻井废弃泥浆、岩屑固化处理监督管理暂行规定》执行，现场施工由各采油厂监督实施达标。
7.7采油厂与当地环保部门共同验收，合格后统一结算。
固化产品质量 篇10
1 无接触电阻率测定仪的原理
试验用无接触电阻率测定仪如图1 所示,其原理[10]如下:无接触电阻率测量仪是信号发生器将50 Hz交流电流变为1 000 Hz交流电流,再经过放大器将交流电流放大,通过变压器来改变电路中的交流电压。变压器的初级线圈是由多匝线圈组成,次级线圈是一匝的环形模具,将新拌淤泥固化土倒人模具中,即在试样上施加了环电压,通过小电流传感器和计算机测定并记录样品不同时间的环电流,最后计算出样品对应的电阻率 ρ。
2 试验材料及方法
2. 1 试验材料
试验用的疏浚淤泥取自武汉东湖,淤泥的主要物理性质指标如表1 所示。试验用的水泥为湖北军山水泥有限公司生产的“昌阁”牌普通硅酸盐水泥42. 5#。
2. 2 试验方法
取淤泥的初始含水率均为100% ,设置水泥掺量为15% 、20% 、25% 三组,水泥掺量是水泥质量与淤泥湿重的比值。先将水和风干的淤泥土混合搅拌好来模拟淤泥环境,再加入固化材料水泥,先手工搅拌1 min,然后在水泥胶砂搅拌机上慢速搅拌6 min。然后迅速把混合体倒入电阻率测定仪的环形模具中,轻微振荡几下,排除气泡,随后立即加盖密封,同时采用中衡港科(深圳)科技有限公司生产的CCR-2 型无接触电阻率测定仪测定淤泥固化土的电阻率,每分钟记录1 次数据,4 320 min后停止记录。测试完毕后,用千分尺测量样品的高度,并将测量高度输入到计算机中对电阻率进行校正结果,控制测试环境温度为20 ℃。
3 试验结果及分析
3. 1 淤泥固化土的电阻率 ρ( t) 随时间t变化曲线的特征
测试淤泥固化土的电阻率值记为 ρ (Ω·m),15% 、20% 、25% 三种不同水泥掺量下的淤泥固化土的电阻率随时间的变化曲线如图2 所示。将电阻率ρ ( Ω·m) 对时间t ( h) 微分得到淤泥固化土的电阻率变化率,记为 ρ' (Ω·m·h- 1),三种不同水泥掺量下的淤泥固化土的电阻率变化率随时间的变化曲线如图3 所示。由图2、图3 可得,用水泥固化城市湖泊疏浚淤泥时,不同水泥掺量下的电阻率曲线的变化趋势总体一致。往淤泥里拌入水泥后电阻率先迅速下降,下降的速度逐渐减小,水泥掺量为15%时,电阻率下降出现奇异极小值点,随后电阻率又得到短暂增长出现奇异极大值点后继续下降;而水泥掺量为20% 、25% 时电阻率曲线下降时出现了反弯点,随后电阻率曲线继续加速下降。一段时间后电阻率下降速率减小,当下降速率减至0 出现电阻率最小值点。随后电阻率出现增长,不同的水泥掺量电阻率增长表现明显不同,水泥掺量较小为15%时,淤泥固化土的电阻率保持16 个小时的缓慢增长后才出现明显增长,水泥掺量为20% 时,淤泥固化土的电阻率表现出近似直线增长,而水泥掺量较大为25% 时,淤泥固化土的电阻率先急速增长,一段时间后增长速度减小至一定值并保持恒定,此时淤泥固化土的电阻率表现出近似直线增长。
根据电阻率下降段曲线出现极小值点或反弯点,将下降段划分为第一下降段和第二下降段,可见水泥掺量越小,电阻率第一下降段时间越短,第一下降段末端对应的电阻率越大,同时图3 中第一下降段25% 水泥掺量曲线位于20% 水泥掺量曲线下方,20% 水泥掺量曲线位于15% 水泥掺量曲线下方,表明水泥掺量越大第一下降段的淤泥固化土的电阻率下降得越快。水泥掺量为15% 时,9. 33 ~ 28. 85 h为其第二下降段,时长为19. 52 h,电阻率最小值点为2. 53 Ω·m;水泥掺量为20% 时,第二下降段时长为18. 86 h,最小值点对应的电阻率值为2. 21 Ω·m;水泥掺量为25% 时,第二下降段时长为8. 07 h,最小值点对应的电阻率值为2. 11 Ω·m。可见水泥掺量越大,第二下降段时长越短,最小值点对应的电阻率值越小。水泥掺量为15% 时,电阻率达到最小值用时28. 85 h,水泥掺量为20% ,电阻率达到最小值用时26. 19 h,水泥掺量为25% ,电阻率达到最小值用时16. 54 h,可见水泥掺量越大,达到最小电阻率值用时越短。
3. 2 淤泥固化土的电阻率 ρ( t) 随时间t变化曲线的阶段划分
通过分析上述15% 、20% 、25% 三种不同的水泥掺量下72 h内淤泥固化土的电阻率随时间的变化曲线和电阻率变化率随时间的变化曲线,以奇异极小值点或反弯点A和电阻率最小值点C为特征点将淤泥固化土的电阻率发展曲线划分为三个阶段,分别以Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ标注在图4 中。
根据电阻率曲线的三个不同阶段,将淤泥固化土内部的化学反应过程划分为分别为Ⅰ溶解期,Ⅱ诱导期,Ⅲ硬化期三个反应阶段。
第Ⅰ阶段为溶解期(往淤泥中加入水泥拌合至tA)。向淤泥土中加水泥到图4 中的极小值点或拐点A点是溶解期,电阻率曲线下降意味着反应系统的导电性增加。当往淤泥中加入固化材料水泥时,K+、Na+和SO42-从硫酸盐和水泥颗粒中溶解到淤泥中,Ca2 +、OH–、铝酸根和硅酸根离子从游离Ca O、硅酸二钙、硅酸三钙和铝酸三钙等矿物中溶解出来[11],使得液相电阻率降低,从而使得固化土系统的电阻率降低。这个阶段耗时超过6. 5 h,远远大于水泥净浆体的0. 58 h[10]和混凝土的1 h[11,12]的溶解期,表明在淤泥土中水泥颗粒的溶解期被延长,据此分析是水泥颗粒被淤泥包裹导致溶解速度减慢。水泥颗粒的溶解减慢,也使得后续的水泥水化减慢,这是水泥土达到最大强度所需的固化时间长于水泥净浆和混凝土的原因,同时淤泥颗粒也阻碍了系统中的离子导电,这也是淤泥固化土的电阻率下降比较缓慢的原因。
第Ⅱ阶段为诱导期(tA至tC)。电阻率极小值点或拐点A标志着随着水泥颗粒的溶解淤泥固化土的电阻率降低的过程中,淤泥对水泥颗粒溶解出来的离子开始发挥吸附作用,从A点到淤泥固化土电阻率的最低点C点为诱导期。15% 水泥掺量时的淤泥固化土的电阻率曲线a先降低出现一个奇异极小值,而后缓慢上升到极大值点再又降低;20% 水泥掺量时的b曲线缓慢地通过一个拐点后继续下降;25% 水泥掺量的c曲线快速通过一个拐点后继续下降。这表明在水泥颗粒溶解的过程中有新的反应发生,并且使得固化土系统的电阻率上升。其原因认为是淤泥中发生了有机质对导电离子Ca2 +的吸附作用[13]降低了液相中的离子浓度从而导致电阻率上升。当水泥掺量为15% 时,水泥掺量比较小时可溶离子增加的速度比较小,当可溶离子增加的速度小于淤泥对可溶离子吸附速度时,固化土系统的电阻率便表现出上升段。而土中的有机质含量是有限的,当水泥颗粒释放的离子量满足了淤泥的吸附后,淤泥对离子的吸附速度减小,电阻率又表现出加速下降趋势。当水泥掺量很大为20% 和25% 时,系统中可溶离子的增加速度比较快,很快能够满足淤泥的离子吸附量,表现出来只是出现了拐点没有出现上升段,但水泥掺量越大为25% 时,出现拐点时电阻率曲线下降速度更大。随后水泥颗粒继续溶解离子,电阻率又加速下降。诱导期在水泥颗粒溶解的基础上发生了淤泥对可溶离子的吸附作用,诱导期是水泥颗粒的溶解和淤泥的吸附作用的动态变化过程。
第Ⅲ阶段为硬化期(tC以后)。淤泥固化土的电阻率值下降到最小值C点后便开始增大,水泥的水化作用消耗了液相中的离子使液相电阻率升高,同时水化产物又填充土颗粒之间的间隙使孔隙率下降,而孔隙率越小电阻率越大,这两方面的原因使得电阻率值上升。电阻率最小值C点之后的电阻率增长速度与水泥掺量密切相关,25% 水泥掺量时淤泥固化土的电阻率先加速上升,然后减速上升并以一相对稳定的速度保持近似直线增长,20% 水泥掺量的淤泥固化土的电阻率在C点后直接保持近似直线增长,15% 水泥掺量的淤泥固化土先保持一近似水平直线变化,一段时间再开始增长。可见水泥掺量越大,在C点时固化土系统中离子浓度越大,发生水化反应速度越快,电阻率值上升越迅速。
3. 3 有机质掺量对淤泥固化土的电阻率的影响
当水泥掺量为15% 时,淤泥固化土的电阻率曲线下降一段时间后出现极小值点A,当水泥掺量为20% 、25% 时,淤泥固化土的电阻率曲线下降一段时间后出现反弯点A,认为是淤泥中有机质吸附了水泥溶解的可溶离子,使得固化土系统导电性变差。淤泥中有机质的主要成分是腐殖质,占有机质总量的85% ~ 95%[14],腐殖质包括腐殖酸和胡敏素,而胡敏素是腐殖酸中的胡敏酸与黏土矿物质结合的惰性部分[13],因此有机质中对淤泥固化土中化学反应产生作用的有机质主要是腐殖酸。朱伟[13]在初始有机质含量为0. 45% 的淤泥中掺入不同含量的腐殖酸配成不同总有机质含量的淤泥进行固化处理,通过无侧限抗压强度试验发现,随着有机质含量的增加,淤泥固化土的强度减小,但是存在一个有机质极限含量3. 62% ,超过这个极限含量时有机质含量的变化对淤泥固化土的强度几乎没有影响。因此保持水泥掺量15% 不变,往淤泥中添加腐殖酸配成总有机质含量为3. 6% 的淤泥,与原始淤泥1. 1% 的有机质含量形成对比,来验证阻碍淤泥固化土中电阻率下降的原因是发生了有机质的吸附作用。
有机质含量为1. 1% 、3. 6% 下淤泥固化土的电阻率随时间变化曲线如图6,有机质含量为1. 1% 、3. 6% 下淤泥固化土的电阻率变化率随时间变化曲线如图7,本测试只取得了电阻率曲线取得极小值点后又短暂上升的含有几个特征点的曲线段。
比较发现有机质含量为1. 1% 、3. 6% 的淤泥固化土的电阻率曲线形式类似,电阻率曲线先迅速下降,下降的速率逐渐减小至0,电阻率曲线取得奇异极小值,然后曲线经过短暂的上升到达奇异极大值点,随后电阻率值继续下降,下降一段时间取得最小值后缓慢上升。有机质含量不同,对奇异极小值点A、奇异极大值点B、最小值点C等特征点的位置有影响。3. 6% 有机质含量的淤泥固化土的电阻率奇异极小值点A、奇异极大值点B、最小值点C都在3. 6% 有机质含量的上方,说明有机质含量越大,相应特征点的电阻率值越高,因为有机质含量越大,对水泥生成的可溶离子的吸附就越多,导致固化土系统的导电性变差,所以电阻率值就越高。
比较有机质含量为1. 1% 、3. 6% 的淤泥固化土电阻率曲线的第一下降段时间和下降速率发现,有机质含量越大,第一下降段的时间越短。因为有机质吸附液相中的可溶离子,有机质含量越大,其吸附离子的量越大,对电阻率降低的阻碍作用越强,所以第一下降段越短。比较有机质含量为1. 1% 、3. 6%的淤泥固化土电阻率曲线的第二下降段时间,3. 6%有机质含量第二下降段时间为9. 80 h,小于1. 1%有机质含量下的19. 52 h,可见有机质含量越大,第二下降段时长越小。
4 结论
基于无接触电阻率法,得到15% 、20% 、25% 水泥掺量的疏浚淤泥固化土的72 h电阻率 ρ(t) 随时间t的变化曲线,经分析得到以下结论。
(1) 不同水泥掺量下的电阻率曲线的变化趋势总体一致。电阻率先迅速下降,下降的速度逐渐减小,水泥掺量为20% 、25% 时出现反弯点,随后电阻率加速下降出现最小值点;而水泥掺量较小为15%时,电阻率下降出现奇异极小值点,随后短暂增长出现奇异极大值点后下降到最小值,最小值点后电阻率开始增大,增大形式与水泥掺量密切相关。
(2) 根据电阻率曲线出现极小值点或反弯点,将下降段划分为第一下降段和第二下降段。水泥掺量越小,电阻率第一下降段时间越短,第一下降段末端对应的电阻率越大,同时第二下降段时长越长,最小值点对应的电阻率值越大。水泥掺量越小,达到最小电阻率用时越长。
(3) 无接触电阻率法可以用来反映淤泥固化土内部的微观反应,根据电阻率随时间变化曲线的特征点将将淤泥固化土内部的化学反应过程划分为Ⅰ溶解期,Ⅱ诱导期,Ⅲ硬化期三个反应阶段。第Ⅰ阶段主要为水泥颗粒向固化土系统中溶入离子,电阻率下降;第Ⅱ阶段主要为淤泥开始发挥对离子的吸附作用,是淤泥吸附和水泥溶解的动态期,为第Ⅲ阶段准备条件;第Ⅲ阶段为电阻率上升的硬化期,水泥的水化作用消耗了液相中的离子,同时水化产物又填充土颗粒之间的间隙,这两方面的原因使得电阻率值上升。
(4) 不同有机质含量的淤泥固化土的电阻率曲线形式类似,只是有机质含量不同,对奇异极小值点A、奇异极大值点B、最小值点C等特征点的位置有影响,有机质含量越大,特征点的电阻率值将增加,达到特征点的时间将减小,揭示了在水泥颗粒溶解过程中阻碍淤泥固化土电阻率下降的原因是淤泥中的有机质发生了吸附作用。
摘要：采用无接触电阻率测定仪测定淤泥固化土的72 h内的电阻率ρ随时间t变化的特征曲线ρ(t)-t,分析淤泥固化土电阻率的变化特点;并从淤泥固化土中微观反应的角度进行了分析,试图从电阻率的角度阐释淤泥固化土早期的固化机理。试验结果表明,无接触电阻率法可以用来反映淤泥固化土早期的内部微观反应,根据电阻率曲线的特征点将淤泥固化土内部的化学反应过程划分为Ⅰ溶解期、Ⅱ诱导期、Ⅲ硬化期三个反应阶段。不同有机质含量的淤泥固化土的电阻率曲线形式类似,只是对特征点的位置有影响,验证了溶解期阻碍淤泥固化土电阻率下降的原因。