自动控制节能装置

自动控制节能装置（精选九篇）

自动控制节能装置 篇1

节能型侧向式全自动止回装置是节能型灌排防洪阀的第三代产品 (第一代:节能型灌排防洪阀, 第二代:节能型自由侧翻式拍门) , 是由湖南搏浪沙水工机械有限公司工程技术人员研发的拥有自主知识产权的最新产品。经湖南、湖北、江西、安徽、广东、甘肃等省试验运用证明, 该产品是一种节能降耗产品, 比悬挂式拍门开启角度大2/3, 流速快1/3, 节约电能22.5%, 符合泵站更新改造“提高泵站装置效率”的总体目标, 符合国家“节能减排”和建设“节约型社会”方针政策。该装置是传统拍门、闸门、鸭嘴阀的极佳替代产品, 适用于防洪排涝、城市自排、跨流域调水等, 广泛应用于市政、水利、污水处理等各种出水排放口, 能有效地防止倒流和倒灌。

化工装置节能减排设计探讨论文 篇2

要将区域节能减排设计的方案作为提升化工装置设计工作质量的基础性方案，使后续的化工企业技术处理工作可以有效的按照化工企业的能量布置方案要求进行技术性处理。要结合后续的化工生产工作能量需求特点，对全部的化工原料物质进行能量转移机制的构建，切实保证全部的能量转化活动可以有效的结合物质利用方案的要求进行处理，使化工装置的应用可以实现不同区域之间的有效搭配和协调。他要结合矿源所在区域的化工生产工作特点，对后续的矿产资源技术性处理区域实施研究，保证全部的矿产资源能够在资源互补机制的影响之下进行能量物质的有效控制，切实保证全部的能量物质能够按照循环模式进行交换处理，并使全部的物质循环程序可以在矿产资源的采集过程中实现技术应用水平的提高。要根据化工行业的技术应用要求，对当前化工工艺处理过程中的建材特点加以研究，使全部的农业化工技术可以同节能减排技术的处理要求相适应，以便后续的宏观技术实现方案可以在资源整合技术的实践过程中进行资源利用性能的提高。节能减排方案的设计必须结合市场环境的特点加以处理，保证全部的节能减排工作都可以在市场因素的影响之下自动形成有效的调节机制，使技术性调节能够保证有效的整合社会各项因素的优势。

2.2化工装置节能减排企业角度的设计

企业是保证化工工业经营活动科学性的基础性机构，因此，从企业的角度按照经济的模式进行化工装置节能模式的构建，可以有效的保证全部的技能减排工作得到合理处置。在进行低碳经济工作设计的过程中，必须从循环经济运行的角度进行生态理论的应用，使全部的经济活动都能在企业的控制之下实现技术性处理。除此之外，必须结合全部的系统运行程序特点，对化工装置使用过程中的工艺加以研究，切实保证全部的化工工业可以将有害物质进行顺利排放。要加强对节能减排技术应用过程中的企业活动设计工作的关注，使全部的节能减排工作可以在有害物质的有效控制之下实现节能减排性能的提高，并保护企业单位的合法效益。

3结语

化工工业是保证我国各项社会事业稳步发展的关键，深入的分析化工工业在推进的过程中实施节能减排的主要意义，并对相关节能减排工作的方案进行完整的制定，能够很大程度上提高化工装置的应用价值。

参考文献：

[1]陈美秀.石灰石—石膏湿法脱硫装置节能减排优化设计的研究[D].浙江大学,.

[2]裴蓓.典型PTA工艺节能减排潜力与环境安全研究[D].华东理工大学,.

[3]何锴.煤化工装置中循环冷却水系统的节能设计[J].化肥设计,,06:20-22.

自动控制节能装置 篇3

本文介绍了一种在传统吊水实验装置的基础上改良的节能高效橡胶手套自动吊水检漏装置。采用了西门子S7-200CPU224DC/DC/DC可编程逻辑控制器 (PLC) 作为控制核心, 使用液位传感器作为蓄水池和水箱的水位检测器, 以实现多个橡胶手套的同时注水、吊水定时。经过投入生产使用, 大大提高了吊水的效率, 水资源的利用仅是传统设备利用的三分之一左右。

本设计的硬件电路主要有两部分:第一, 自动蓄水控制系统;第二, 吊水装置电路。自动蓄水控制系统主要以PLC为控制器, 实现水箱和蓄水池的自动蓄水。这里, 吊水装置的注入采用常闭电磁阀作为开关, 系统得电后电磁阀打开常闭开关, 向橡胶手套中注水。因该装置结构设计的时候考虑到高效, 每次可以同时给双侧32个口注水, 每个注水口用一个常闭电磁阀控制。从电源带负载能力考虑, 吊水装置要求大功率电源独立供电。本文就这两部分电路分别叙述。

一、自动蓄水控制电路

(一) 自动蓄水控制结构原理图。本系统外部设备分为三个部分:蓄水池、水泵、水箱。具体结构如图1所示。蓄水池由两个液位传感器作为液位开关:高液位开关S1, 低液位开关S2。当蓄水池内的水位低于S2时, 水池进水电磁阀YV1打开蓄水, 蓄水池的水可以重复使用, 因此可以实现节能的功用, 正常进行吊水实验时, 蓄水池不会蓄水, 故液位开关S2一般不会工作。只有在手动排水之后, 水池低液位开关S2检测到没水, 启动水池进水电磁阀YV1, 对蓄水池蓄水直到水池高液位开关S1检测到信号。水箱由水箱高液位开关S3、水箱低液位开关S4、水箱进水电磁阀YV2组成。吊水手动开关S5打开后, 水箱中的水从吊水口流出, 水箱水位到达低液位的时候, 水箱低液位开关S4打开, 水箱进水电磁阀得电水泵开始从水池向水箱抽水, 当水箱液位至高液位S3时, 停止蓄水。

(二) 输入/输出设备集I/O口分配。目前自动化控制系统采用的方案主要有:基本继电器控制, 单片机控制以及PLC控制、综合本设计的控制要求及实际情况, 选择西门子系列的PLC进行控制, 其原因在于:一是实时高效;二是模块化结构;三是安装简单, 价格适宜;四是工作环境潮湿度大, 采用24V输出, 安全可靠。本系统需要用到8个数字量输入, 8个数字量输出。

(三) 系统工作过程。一是设备启动前状态。吊水装置:吊水开关S5处于手动关闭状态自动水位控制系统:所有的水均在水池内, 水箱内为空。二是通电后, 启动按钮未按下, 水箱低液位开关S4有信号。三是启动按钮按下, 水箱低液位开关S4接通给信号, 水箱进水电磁阀YV2得电, 水泵启动, 开始从水池中蓄水至水箱, 水泵工作灯L1, 水箱进水工作灯L3亮;待蓄水至高水位, 水箱高液位开关S3接通, 断开水箱电磁阀, 工作灯L3灭, 水泵停止工作, 工作灯L1灭。蓄水完成后, 工作人员在吊水装置上固定手套。手动打开吊水开关S5, 吊水电磁阀线圈得电, 常闭开关打开, 水箱中的水进入手套中, 水箱低液位开关S4接通蓄水。四是急停按钮按下, 所有输出电磁阀均停止, 故障报警灯L4亮, 报警铃B1响。五是吊水时间计时:手套内蓄水完成后, 按下计时开关SB4, 定时一个小时, 时间到, 计时工作灯L4亮, 按下复位开关SB5, 计时工作灯L4灭, 计时停止。六是水池换水:打开排水口, 水排尽后, 故障报警灯L4亮, 报警铃B1响, 水池低液位开关S2接通, 水池进水电磁阀YV1得电, 工作灯L2亮, 开始给水池蓄水, 直至水池高液位开关S1接通, 断YV1, L2。

二、吊水装置控制电路

吊水装置控制电路通过一个手动转换开关控制两侧三十二个电磁阀的开断。这里选用24V的常闭电磁阀, 因注水的时候, 电磁阀线圈全部得电, 瞬间的电流比较大, 因此需要选用功率很大的电源, 必须与自动蓄水装置分开。本吊水装置控制电路中切断线圈的得失电比较频繁, 电路中会出现大电流, 尤其是电路通断瞬间电流会更大。为了保护电路和电磁阀线圈, 加上固态继电器控制大电流的导通和切断。固态继电器是一种无触点的电子隔离开关, 可以进行直流、交流之间的控制。具体吊水装置电路框图, 如图2所示。

三、试运行成果分析

本设计的吊水检漏装置已经在某橡胶手套生产企业进行了为期半年的试运行。该实验室共有六套相同的吊水检漏装置, 工作人员两名, 工作时间为上午8点到下午5点。每套吊水时间为半个小时。经过一个月的抽样检查, 吊水效率提高2~3倍, 水资源消耗仅为原来的三分之一。

四、结语

本装置完成了设计之初要求的功能, 经投入试运行后, 注水效率得到了很大的提高, 节省了人力资源和水资源, 对于今后橡胶手套的检漏实验起到了一定的推动作用。

摘要：橡胶手套吊水实验是生产过程中的一个重要环节。本文介绍了一种节能高效橡胶手套自动吊水检漏装置。采用了PLC作为控制核心, 使用液位传感器作为蓄水池和水箱的水位检测器, 以实现多个橡胶手套的同时注水、吊水定时和水资源的循环利用。经过试投入生产使用, 检测效率得到了极大的提高。

关键词：手套自动吊水,可编程逻辑控制器 (PLC) ,液位传感器,继电器

参考文献

[1]侯俊玲, 李仲兴, 薄水琴, 曹文绵, 史利克.医用乳胶手套充水实验观察研究[J].中华医院管理杂志, 1994

[2]程飞.医用橡胶手套的渗漏与手卫生知晓率现状调查[D].泰山医学院, 2013

[3]安全, 范瑞琪.常用水位传感器的比较和选择[J].水利信息化, 2014

[4]张海红, 武建卫, 史丹青, 郭夕琴.基于PLC控制的水塔水位的控制设计[J].电子科技-电子制作, 2013, 19

[5]邬丽娜.基于PLC的水塔水位控制设计[J].机电产品开发与创新, 2007

[6]冀建平.PLC原理与应用[M].北京:清华大学出版社, 2010

MTBE装置节能降耗解析论文 篇4

MTBE装置最重要的一个步骤就是异丁烷塔操作。异丁烷塔塔顶的异丁烷质量达到了百分之95以上，塔底的甲乙酮装置原料重碳四中质量小于百分之五。降低塔的回流量以后，就能降低塔的负荷。并且与原操作相比，每小时还可以节汽两吨。

3.2催化蒸馏塔顶冷却器与原冷却器并联使用

这种使用方法，可以有效降低回流量，达到降低压力的效果。在原来的生产方式下，塔顶只有一台催化蒸馏冷却器，那么当设备检修维护时蒸馏塔就会被迫携带着原料停工，闭路运行时的能耗消耗是极高的，优化操作后，就可以有效降低催化剂的床层温度优化运行条件，从而达到节能降耗的效果。

3.3塔底热源采用低温热水

一般来说MTBE装置的异丁烷塔重沸器，热源部分采用的水位大约在80至96度之间，夏季以异丁烷塔新增重沸器为主为主，冬季以原蒸汽热源为主，二者相互协调匹配和，通过调整蒸汽流浪控制塔底温度，能够依照具体情况而定灵活调整。可以每小时最大节汽量达到七吨左右。

3.4停用部分介质冷却器

这一点简单来说，就是停用的介质冷却器，把它的凝结水密封回收，能够有效的节约蒸汽。停用了预反应器冷却器以后，不仅可以节约循环水量，还可以避免反应热的浪费。优化了生产蒸汽运行压力后，不但能够保证运行效率，还可以回收多余的蒸汽，达到节能降耗的目标。

4MTBE装置的发展前景

在中国，MTBE仍然有一个广阔的发展空间，因为我国已经为它的发展搭建起了一个具有世界先进水平的技术平台。综合来看，在未来，MTBE的发展将会是一个以化工为主导医用更上一层楼的局面。化工用途近年来虽然已经得到了较快发展，但是还没有达到市场饱和状态，分析来看，在未来，还会有一次大规模的化工消费浪潮。目前在医药上的应用规模不全面，在未来，可能会有所增加，维持微量稳定的发展状态，但总体而言，对大局影响微乎甚微。

5结语

在化工业发展尤其迅速地今天，MTBE装置作为一种具有很大发展前景的行业，备受瞩目。化学工业作为重工业产业，稍有不慎就会对环境产生巨大的污染影响。加之化学原料的稀有，我们就更应该注重化工产业的操作安全以及节能降耗问题。MTBE的生产应用在国民经济中有着重要作用，广阔的发展前景给它的未来赋予了无限的可能。虽然目前来说，受到甲醇的供给影响，发展速度相对缓慢，但在未来，一定会开拓一片新天地。

参考文献:

[1]何德永,白应峰,王建明.齐鲁MTBE/1-丁烯装置节能优化措施[J].齐鲁石油化工,,(02):107-110+120.

[2]刘煦泽,吴明.MTBE装置单反应器运行探讨[J].当代化工,,(03):405-407.

[3]梁搏云.MTBE裂解制异丁烯装置换热网络节能研究[J].山东化工,,(04):57-60.

[4]刘春胜.MTBE合成及裂解装置节能对策的探讨[J].石油炼制与化工,,(02):83-87.

自动控制节能装置 篇5

1内容与方法

1. 1评价依据依据《中华人民共和国职业病防治法》[1], 《危险化学品安全管理条例》, 《使用有毒物品作业场所劳动保护条例》, GBZ 1 - 2010《工业企业设计卫生标准》等法律、法规和GBZ 2. 1 - 2007《工作场所有害因素职业接触限值第1部分: 化学有害因素》, GBZ 2. 2 - 2007《工作场所有害因素职业接触限值第2部分: 物理因素》, GBZ/T 160. 39 - 2007《工作场所空气中烯烃类化合物的测定方法》和GBZ/T 160. 18 - 2004《工作场所空气有毒物质测定钠及其化合物》等标准和规范, 以该项目的可行性研究报告作为评价的基础依据。

1. 2评价方法根据建设项目职业病危害评价规范[2], 通过职业卫生现场调查、职业卫生检测、职业健康检查等方法收集数据和资料, 并结合职业病防护设施、个人职业病防护用品, 对试运行期间作业人员的职业病危害因素接触水平及职业健康影响进行评价, 并通过检查表分析法评价职业卫生管理措施等。

1. 3评价内容包括项目总体布局及设备布局、建筑卫生学及辅助用室、职业病危害因素及分布、个人使用的职业病防护用品、职业健康监护以及职业卫生管理措施及落实情况等。

2结果

2. 1工程分析

2. 1. 1原 ( 辅) 材料主要原、辅材料包括丁二烯、粗溶剂油、环烷酸镍、三异丁基铝、三氟化硼乙醚络合物、 2, 6 - 二叔丁基- 4 - 甲基苯酚、氢氧化钠、对叔丁基邻苯二酚和包装袋等。

2. 1. 2生产工艺流程顺丁橡胶装置工艺流程框图见图1。

2. 1. 3主要职业病危害因素通过工程分析和职业卫生学调查, 确定该项目存在的主要职业病危害因素: 1化学毒物: 丁二烯、非甲烷总烃、环烷酸镍、三异丁基、铝氟化硼乙醚络合物、三防老剂 ( 2, 6 - 二叔丁基4 - 甲基苯酚) 、分散剂 ( 硬酯酸钙) 、氢氧化钠; 2粉尘 ( 主要为橡胶尘) ; 3物理因素: 噪声、高温、工频电磁场; 4生理因素: 职业紧张、视觉疲劳和强制体位等。

为便于职业病危害因素识别、分析与评价, 我们将项目按工艺流程和功能划分为5个评价单元, 通过工程分析和现场职业卫生学调查, 并结合其他相关资料, 确定了各评价单元危害因素的分布情况, 见表1。

2. 2检测结果分析与评价

2. 2. 1化学有害因素本次检测的化学有害因素丁二烯、氢氧化钠分别采用《工作场所空气中烯烃类化合物的测定方法》 ( GBZ/T 160. 39 - 2007) 和《工作场所空气有毒物质测定钠及其化合物》 ( GBZ/T 160. 18 -2004) 测定方法进行, 按照其规定的最低检出浓度, 本评价所检测作业点的浓度值均为未检出, 低于国家相应职业接触限值。

2. 2. 2物理因素本次评价对12个噪声作业岗位和2个高温作业点进行了检测与分析, 除后处理控制室噪声测定值超过了 《工业企业设计卫生标准 》 ( GBZ 1 - 2010) 非噪声工作地点 ( 主控室、精密加工室) 噪声≤70 d B ( A) 的要求外, 其他均低于国家职业接触限值。见表2、表3。

2. 3职业危害防护措施

2. 3. 1防毒措施该项目化学性毒物主要存在于聚合釜、凝聚釜、胶液罐及其原料输送管道等设备运行过程中。 工作场所中有毒化学物质的检测结果表明, 无超标现象, 说明在正常生产情况下, 该项目毒物控制效果良好。

2. 3. 2防噪声措施该项目噪声主要存在于各类机泵、 搅拌器和风机运行过程中。工作场所中噪声的定点检测结果表明, 除后处理控制室噪声测定值超过了《工业企业设计卫生标准》 ( GBZ 1 -2010) 非噪声工作地点 ( 主控室、 精密加工室) 噪声≤70 d B ( A) 的要求外, 其他各监测点和各岗位噪声均符合GBZ 2. 2 -2007《工作场所有害因素职业接触限值第2部分物理因素》的要求, 说明在正常生产情况下, 该项目噪声控制效果较好。

2. 3. 3防暑降温措施该评价项目控制室内装备有冷暖空调, 室内环境较舒适。高温主要来源于凝聚釜、 后处理单元的膨胀干燥机、干燥箱和溶剂回收单元的脱重塔、脱水塔等设备, 夏季作业易引起中暑。公司应采取综合性防暑降温措施, 包括给作业工人供应含盐清凉饮料, 适当缩短高温作业时间等生产组织管理措施, 配备急救解暑药品。

2. 3. 4个人防护用品配备情况该公司制定了个人防护用品、劳动保护用品制度, 配备有一定的个人防护用品, 并有专人负责劳保用品的发放。该项目装置配备的个人防护用品有工作服、防护帽、防护服、防护眼镜、防护鞋、防护手套、防毒面罩和防噪声耳塞等。

2. 3. 5应急救援该项目制定了《危险化学品泄漏应急救援预案》, 配置了一定的应急救援设施, 如空气呼吸器、 现场急救用品、风向标等, 并每季度进行一次应急演练。

2.3.6职业健康监护该公司制定有健全的职业健康监护制度, 每年组织接触职业危害因素的职工到定点医院 (已取得湖南省卫生厅颁发的职业健康监护资质) 进行职业性健康监护工作, 体检结果归档于公司职业病防治所。该装置现有人数156人, 应检人数138人, 实检人数138人, 检查率100%。从体检结果来看, 未发现有职业禁忌症、疑似职业病患者。

3讨论

该建设项目的职业病危害关键控制点为溶剂油贮罐、氢氧化钠贮罐、干燥岗位、压块岗位和缝包岗位等部位, 关键控制人群是进入上述工作场所的巡检和维修人员等, 关键控制因素为溶剂油、丁二烯、氢氧化钠和噪声, 应重点加强对上述工作地点、工种、职业病危害因素的职业卫生管理工作。

该项目在溶剂回收工号现场设置有害气体警示标识, 但产生强噪声后处理装置的现场和存有氢氧化钠的碱液罐前方醒目位置未设置警示标识。建议公司按照《工作场所职业病危害警示标识》 ( GBZ 158 -2003) 的要求, 在可能含有职业危害因素的场所增加警示标识和告知栏, 在聚合釜旁边的氢氧化钠贮罐周围增设围堰与喷淋设施。

由于该装置存在丁二烯、溶剂油和氢氧化钠, 作业人员必须熟练掌握装置的防护技术, 提高应急能力。到装置现场巡检或维修时, 作业工人必须配戴好个人防护用品, 如带防毒口罩、个体报警仪、防噪声耳塞或耳罩等。由于该装置聚合工号所需的助剂 ( 催化剂、防老剂等) 均需用溶剂油配置成一定浓度的溶液, 助剂配制人员进入现场时, 一定要做好个人防护, 如带防毒口罩、带个体报警仪等。

该项目后处理控制室和休息室设置在车间内。在目前的工艺条件下, 建议公司降低后处理工号作业工人的作业时间, 增加操作室和休息室的隔音措施, 加强作业工人的个体防护, 为他们发放符合要求的耳塞或耳罩, 并督促他们正确佩戴。

4结论

该项目工程总体和工艺布局综合考虑了生产区总体规划和职业卫生的要求。项目选址和总体布局基本符合《工业企业设计卫生标准》 ( GBZ 1 - 2010) 的要求。该项目在可行性研究阶段进行了职业病危害预评价, 其职业病危害防护设施基本做到了与主体工程同时设计、同时施工、同时投入生产使用, 职业病危害防护设施基本齐全, 运转正常。

该项目存在的主要职业病危害因素有丁二烯、非甲烷总烃、氢氧化钠、高温、噪声、职业紧张、视觉疲劳等职业危害因素。现场职业病危害因素检测结果表明, 除后处理控制室噪声测定值超过了《工业企业设计卫生标准》 ( GBZ 1 - 2010) 非噪声工作地点 ( 主控室、 精密加工室) 噪声≤70 d B ( A) 的要求外, 其他各职业病危害因素均符合国家相应职业卫生标准。该项目职业卫生防护设施较为齐全, 防护设备选型合理, 运转正常。公司为该项目配备了较为齐全的个人防护用品。 但由于该项目存在氢氧化钠职业病危害因素, 公司未给该项目配置防酸碱防护鞋。建议公司尽快为该项目作业工人配备适量的防酸碱防护鞋。另外, 由于该项目主要职业病危害因素为噪声, 建议公司严格按照《个体防护装备选用规范》 ( GB 11651 - 2008) 的要求为工人配置一定数量符合职业卫生要求的防噪声耳塞, 并督促工人在进入噪声作业岗位时一定要正确佩戴。

该评价项目采暖通风、空气调节、采光照明、微小气候等设施基本符合建筑卫生学要求。公司职业卫生管理机构健全, 制定有职业卫生方面的相关制度。公司制定了职业危害事故应急预案, 各主要应急救援设备设施和器材较为齐全。公司按照相应的法律法规对职业禁忌证和疑似职业病和职业病患者制定了完善的处置程序。

摘要：目的 明确建设项目产生的职业病危害因素, 分析其危害程度及对劳动者健康的影响, 评价职业病危害防护措施及其效果, 为卫生行政部门对建设项目职业病防护设施竣工验收提供科学依据。方法 根据国家相关标准, 通过职业卫生现场调查、职业卫生检测、职业健康检查及检查表分析法等方法对建设项目进行评价。结果 该项目在职业病防护设施、建筑卫生学、辅助用室、应急救援、职业健康检查和职业卫生管理制度方面基本符合职业卫生的要求, 在个体防护用品的配置及警示标识的设置方面有待进一步完善。结论 该建设项目在设备布局、毒物危害控制、应急救援、建筑卫生学和辅助用室等方面符合法律、法规和《工业企业设计卫生标准》 (GBZ 1-2010) 的要求。

关键词：顺丁橡胶,节能降耗,职业病危害,控制效果评价

参考文献

[1]中华人民共和国职业病防治法[S].2011.

延迟焦化装置节能措施 篇6

关键词：延迟焦化装置,节能,措施

一、前言

中国石油某石化公司炼油厂生产能力为150×104t/a, 设备繁多, 流程复杂。装置设计能耗为1798.00MJ/t原油, 而实际能耗1967.71MJ/t原油, 超过了设计值。对该公司公司延迟焦化装置能耗结构及耗能状况进行分析, 找到了影响能耗的主要因素, 并针对原因进行改造, 采取节能措施, 使装置能耗降低, 达到预期效果。

二、公司延迟装置耗能高的原因分析

1.燃料气其单耗超设计标准162.70MJ/t, 原因是四路进料控制阀不稳、加热炉四路进料流量计指示不准、还有12路注汽调节阀控制不稳等。

2.3.5MPa蒸汽单耗超设计标准251.74MJ/t, 是因为开工初期用汽量大, 尤其是蒸汽管线吹扫打靶, 直接影响了3.5MPa蒸汽的单耗。

3.1.0MPa蒸汽单耗超设计标准218.88MJ/t, 由于设计方面原因造成装置进行防冻凝需用汽量大, 再者, 开工初期蒸汽发生器管束多次出现泄漏, 导致自产蒸汽量降低。

4.新鲜水消耗跟设计保准持平, 对于电耗除盐水的单耗比设计标准偏低, 循环水的单耗却偏高, 原因是开工初期用水量大, 还有装置中各循环水的冷却器用水量没调整好。

三、节能措施

1、强化规范加热炉操作技术管理减少燃料气消耗

(一) .

在加热炉对其氧含量检测过程中, 在投用初期使用的在线氧化锆氧含量分析仪器指示不准, 经后期校对而正常。并且公司对加热炉所用鼓风机及引风机的变频技术进行规范改进, 对炉膛对其氧含量进行控制范围为2%~3%, 负压控制范围为-20~-60Pa, 因而保证加热炉过剩空气其系数保持在1.0~1.2间。

(二) .

装置使用分馏塔顶循油来对燃料气预热, 进一步优化操作, 使燃料气入炉温度提高了, 达至151℃, 对顶循回流冷却负荷进行降低, 又对加热炉热效率进行提高。

(三) .对加热炉辐射室改造利用纤维可塑性的衬里。

(四) .

强化了日常操作管理维护, 对漏风部位进行封堵, 对看火孔、看火窗用后立即关严, 加强128个燃烧器的维护, 且分班组进行定期清理火嘴及阻火器。

(五) .

采用工艺调整, 对自产蒸汽量以及加热炉过热蒸汽取热量进行提高;并且, 增大对流室中过热蒸汽炉管的脱氧水注入用量, 增大发汽用量, 提高能量有效利用率。

2、强化设备管理大大降低电耗

(一) .优化措施降低高压水泵运行时间

高压水泵其电机功率极大达到3350kw, 占电机总功率69.2%。焦炭硬度、焦高除焦速度还有相关除焦设备对高压水泵运行时间产生影响。

(l) 对工艺参数进行优化, 提升装置液体的收率, 从而降低了焦炭产率。

(2) 依据焦炭的硬度及时对加热炉出口温度进行调节。

(3) 加强职工的除焦技术培训, 确保除焦速度合理。

(4) 控制好高压水泵的启泵所需的时间, 以减少高压水泵预充时间。

(5) 加强除焦设备的检修, 减少设备故障对除焦的影响。

(二) .优化空冷器的操作

(l) 在冷却塔顶的空冷器通常是焦炭塔冷焦时启动, 原来其在焦炭塔进行大吹汽前就全部启动。为节约电耗, 改为大吹汽之后再启动, 并随时依塔顶压力需要调整空冷器的运行台数。

(2) 冷焦水空冷器通常是冷焦水倒水时启动, 为节约电耗, 可随时根据空冷器出口水温, 对空冷器运行台数进行调整。

(3) 根据天气温度及操作参数, 对装置空冷器的运行台数及时调整, 并对管束及时清洗积灰。

3、降低水消耗

(一) 冷焦污水处理回用

在生产过程中焦化装置每天要对焦池补充大量的新鲜水, 来对焦水冷却, 并且在焦炭塔生焦结束后, 由于冷焦产生蒸汽、油气混合物, 再经放空系统洗涤冷却后, 进到放空塔塔顶油水分离器中, 有大量含油、较高的悬浮物及COD的污水存在分离器的底部, 无法直接放入焦池, 而冷却焦水回用, 直接排入含硫污水系统中。为了有效利用该部分冷焦水, 减少对焦池补充的新鲜水, 增设了对冷焦污水进行处理系统, 年回用污水达53000 t。

(二) 乏汽冷凝水回用

在往复泵及甩油冷却器运行中, 及凝结水扩容器顶部产生装置乏汽, 没改造时装置乏汽经冷却之后, 放入工业污水系统中, 经改造后, 使乏汽经过利旧换热器及循环水换热, 冷却之后进入焦池中, 来作为冷却焦水回用, 因此大大地减少了给焦池的新鲜水, 年节约新鲜水达33500 t。

(三) 蒸汽冷凝水回用

装置蒸汽冷凝水主要由罐加热盘管及重油伴热产生, 开工初期, 蒸汽冷凝水被排放工业污水井中, 没有有效利用这优质的蒸汽冷凝水。经过技术改造, 将蒸汽冷凝水引到除氧器进行回收利用, 因此降低了软化水用量, 还减少了污水排放量, 以每小时按照0.5吨计算, 全年生产达8400 h, 年可节约软化水达4200t。

四、结束语

本文以某石化炼油公司为例, 在延迟焦化装置进行节能优化方面, 采取如下措施:

(1) 经过采用高新技术, 优化操作, 大大提高加热炉热效率, 以达到降低延迟焦化装置能耗。

(2) 经过技术改造, 降低蒸汽的消耗, 经过工艺参数调整, 加大自产蒸汽量, 可以有效减少蒸汽单耗, 从而降低蒸汽消耗。

(3) 强化技术革新和规范管理, 可以降低电耗、水耗, 以降低装置能耗。通过以上节能措施的有效落实, 装置各项能耗都有明显的下降。事实证明效果良好, 可以为同行业提供参考借鉴。

参考文献

[1]王玉章.《延迟焦化加热炉辐射进料结焦性能的研究》炼油技术与工程, 2004, 34 (12) :8-14[1]王玉章.《延迟焦化加热炉辐射进料结焦性能的研究》炼油技术与工程, 2004, 34 (12) :8-14

热泵干燥装置的节能研究 篇7

在热泵干燥中, 蒸发器和冷凝器的传热效率是一个重要问题。当蒸发器和冷凝器中工质侧和空气侧的温度变化匹配良好时, 传热过程的不可逆损失小, 热力学循环效率高。采用非共沸工质可实现热泵工质与空气温度变化匹配, 从而提高热泵系统的效率。本文对热泵干燥装置高效非共沸混合工质的选择、热泵干燥系统的参数优化等问题进行研究。

1 非共沸混合工质构建方法[1,2,3]

为提高热泵干燥系统效率, 使循环更接近逆卡诺循环, 通常采用配比混合制冷剂来实现。设计非共沸混合工质的指导原则为:蒸发和冷凝过程中, 非共沸混合工质的变温幅度与各组分正常沸点的温差成正比;混合工质的组分数增加, 可有助于非共沸混合工质得到更好的特性。但是实际的热泵干燥装置中, 一般用三种组分就能构建出较理想的非共沸混合工质。

构建混合工质的基本过程是:首先寻找适宜的高、低沸点组元 (“适宜”是指高、低沸点组元的正常沸点之差比所要求的混合工质相变温差略大, 且尽量也满足低环害、不可燃、易购等要求) ;然后加入正常沸点居中的第三组元;最后调整各组分的浓度使混合工质具有较好的综合特性。

2 热泵干燥装置工质分析[4,5]

部分高温热泵干燥工质在三类制冷工质热泵循环图上 (见图1) 的饱和蒸汽线是向右倾斜的 (见图1 (b) ) , 这就意味着当压缩机进行等熵压缩时, 压缩过程要进入气液两相区, 即压缩过程中出现液滴, 引起湿压缩, 这可能导致热泵干燥装置的低效率或压缩机损坏。

解决该问题的途径有两个:一是将压缩机进口工质过热, 使压缩过程在饱和气线右侧进行, 但该方法会增加系统的复杂性, 且影响效率;另一种更好的方法是设计混合工质, 使它的饱和曲线基本垂直于S轴, 使装置运行时, 压缩过程始终沿着饱和气线进行。

构建此类混合工质时, 可用属于图1 (a) 的一种工质和属于图1 (b) 的另一种工质作为基本组分, 再适当加入第三种组分微调混合工质的其他性质。

设计适宜的工质是实现近卡诺循环的关键。部分典型工质饱和气线上温度与熵的典型数据如表1所示。

表1列出了典型工质在40℃、60℃、80℃、100℃、120℃时饱和气的熵和温—熵图上40～120℃之间饱和气线的平均斜率, 该值可作为工质分类的基本依据。

通过表1, 很容易判断出工质的类型, 并用来指导组配适宜的高温热泵干燥混合工质。如:如果工质ΔT/ΔS的值是负值, 那么它属于图1 (a) 所表示的工质;若是正值则属于图1 (b) 所表示工质;若ΔT/ΔS的值超过5000, 认为它属于图1 (c) 所表示的工质。利用不同类型的纯工质, 可配制得到综合性能优异的混合型高温热泵干燥工质。

3 典型热泵干燥装置数学模型的建立[6,7,8]

在对装置进行优化的时候需要建立数学模型来实现。根据常见典型的热泵干燥装置, 建立了数学模型, 包括热泵系统的数学模型和空气循环系统的数学模型。对热泵干燥装置进行优化分析时的结构图如图2所示。

1—压缩机;2—冷凝器;3—节流阀;4—蒸发器;5—干燥箱。RC为再循环率;Tamb为环境空气温度, ℃;ωamb为环境空气含湿量, kg/kg。

在建立热泵系统的数学模型时, 作如下假设:

(1) 蒸发器和冷凝器出口的工质分别为饱和汽态和饱和液态。

(2) 工质在节流阀中进行节流降压过程, 忽略工质动能变化及节流过程中工质与环境的热交换。

(3) 工质在管路中流动的压降忽略不计。

3.1 压缩机的数学模型

压缩机的理论输入功率:

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即:undefined

式中:Wth—压缩机的理论功率, kW;

mr—制冷剂质量流量, kg/s;

k—多变指数;

pc—冷凝压力, Pa;

pe—蒸发压力, Pa;

υsuc—压缩机的吸气比容, m3/kg;

Vth—压缩机的理论容积输气量, m3/s;

λ—输气系数。

3.2 冷凝器的数学模型

根据质量和能量守恒方程, 冷凝器的数学模型如下。

冷凝器空气侧方程:

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式中:Qca—冷凝器侧空气带走热量, kW;

ma—空气的质量流量, kg/h;

Ca—干空气的定压比热, kJ/ (kg·K) ;

ωdi—冷凝器进口空气含湿量, kg/kg;

Cv—湿空气的定压比热, kJ/ (kg·K) ;

Tco—冷凝器出口空气温度, ℃;

Tci—冷凝器进口空气温度, ℃。

冷凝器工质侧方程:

Qcr=mr (h2-h3) (5)

式中:Qcr—冷凝器工质散热量, kW;

h2—压缩机排气口的焓值, kJ/ kg;

h3—节流阀进口的焓值, kJ/ kg。

3.3 节流阀的数学模型

h3=h4 (6)

式中:h4—节流阀出口的焓值, kJ/ kg。

3.4 蒸发器的数学模型

根据质量和能量守恒方程, 蒸发器的数学模型如下。

蒸发器空气侧方程:

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式中:Qea—蒸发器侧空气带走冷量, kW;

BP—旁通率;

Tmix—混合空气温度, ℃;

ωmix—混合空气含湿量, kg/kg;

r—潜热, kJ/kg;

Teo—蒸发器出口空气温度, ℃;

ωeo—蒸发器出口空气含湿量, kg/kg;

mw—冷凝水的质量, kg/h;

hw—冷凝水的焓值, kJ/ kg。

蒸发器工质侧方程:

Qer=mr (h1-h4) (8)

式中:Qer—蒸发器工质吸热量, kW;

h1—压缩机进口的焓值, kJ/ kg。

冷凝水的质量方程:

mw=ma (1-BP) (ωmix-ωeo) (9)

4 空气循环系统的数学模型

4.1 风机的数学模型

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式中:Wfan—风机的功率, kW;

Qfan, loss—风机的散热损失, kW;

Tdi—干燥箱进口温度, ℃。

4.2 干燥箱的数学模型

把干燥箱分成j个部分, 根据质量和能量守恒, 可得:

CaTi, j+ωi, j (r+CvTi, j) +RCpdθi, j=CaTo, j+ωo, j (r+CvTo, j) +RCpdTo, j+qloss, j (11)

式中:Ti, j—干燥箱第j部分空气进口的温度, ℃;

ωi, j—干燥箱第j部分空气初始的含湿量, kg/kg;

R—比气耗, kg物料/kg干空气;

Cpd—物料的比热, kJ/ (kg·K) ;

θi, j—干燥箱处j部分物料温度, ℃;

To, j—干燥箱第j部分空气出口的温度, ℃;

ωo, j—干燥箱第j部分空气出口的含湿量, kg/kg;

qloss, j—干燥箱第j部分热量损失, kJ/kg。

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式中:ωf, j—干燥箱物料第j部分含湿量的期望值, kg/kg;ωi, j—干燥箱第j部分空气初始的含湿量, kg/kg;Mi, j—干燥箱第j部分物料初始的干基含湿量, kg/kg;Mf, j—干燥箱第j部分物料干基含湿量的期望值, kg/kg。

5 热泵干燥装置的优化算法

热泵干燥装置流程图如图3所示。

图3中, Mi—物料初始的干基含湿量, kg/kg;RH—相对湿度;Mf—物料干基含湿量的期望值, kg/kg;COP—热泵性能系数;SMER—除湿能耗比, kg/kWh。

6 结论

通过非共沸混合工质构建方法优选出适合热泵干燥的效率高混合工质。通过建立热泵干燥装置各个部件的数学模型, 应用系统工程最优化方法, 得到典型热泵干燥装置的算法;通过建立节能的目标函数SMER和COP, 调整系统运行参数来达到节能的目的。因此, 提高热泵干燥装置的经济性可通过优化参数的方法来实现。

参考文献

[1]李满峰, 陈东, 谢继红.热泵干燥装置在生物物料干燥中的应用分析[J].化工装备技术, 2004, (6) :1-4.

[2]Odilio Alves-filho.Combined innovative heat pump drying technologies and new cold extrusion techniques for produc-tion of instant food[J].Drying Technology, 2002, 20 (8) :1541-1557.

[3]张嘉辉.热泵干燥理论与种子干燥性能的研究[D].天津:天津大学, 1999.

[4]陈东.压缩式中高温热泵低环害工质的理论和实验研究[D].天津:天津大学, 1997.

[5]Kruse H.The advantages of non-azeotropic refrigerant mixtures for heat pump application[J].International Journalof Refrigeration, 1981, 4 (3) :14-16.

[6]Phani K.A.dapa, Greg J.schoenau, Shahab Sokhansanj.Performance study of a heat pump dryer systemfor specialty crops-part2:model verification[J].International journal of energy research, 2002, (26) :1021-1033.

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延迟焦化装置节能方法探讨 篇8

1 装置能耗现状

兰州石化公司延迟焦化装置由中国石化北京设计院设计, 于2004年5月破土动工, 2005年6月建成投产。设计能力为120万t/a (8400h) 。装置采用一台加热炉、两台焦炭塔的工艺路线, 设计循环比为0.5～0.6, 装置以减压渣油、催化油浆、抽出油、脱油沥青为原料, 产品为干气、液态烃、汽油、柴油、蜡油及石油焦。装置设计能耗[m (标准油品) / m (试样) ]为29.99kg/t。装置2005年开工以来装置年综合能耗、处理量数据见表1。

注:2005年装置开工仅半年数据未统计。

从表1数据看出焦化装置正常开工过程年综合能耗在逐年下降 (2008年装置大检修, 能耗略高于2007年) , 这主要得益于装置开工后, 不断优化工艺过程和节能措施的落实。

2 工艺优化和节能措施的落实

2.1 工艺优化

1) 降低循环比。

循环比作为焦化装置控制的一个重要参数将直接影响到产品的收率和质量、加热炉的运行周期、分馏塔底部的结焦状况。也是焦化装置对加工不同性质的原料需要调整的一个重要指标。焦化装置开工初期, 按照设计要求, 装置循环比控制在0.5左右, 随着工艺过程、产品质量、加热炉运行情况数据的全面收集和对装置运行情况的全面了解, 装置对循环比进行了逐步降低, 降低循环比是延迟焦化装置提高处理量、降低装置综合能耗的有效方法之一。装置年循环比变化与瓦斯单耗数据见表2。

2) 污油回炼工艺改进。

焦炭塔吹汽、冷焦产生的大量高温蒸汽及少量油气 (390℃左右) 进入放空塔 (C-103) 第一层塔盘下, 从顶部打入蜡油馏分 (90℃) , 洗涤油气中柴油及以上馏分。塔底油 (271℃) 用放空塔底泵 (P-113/1, 2) 抽出, 经甩油和放空塔底油冷却器 (E-111/1, 2) 冷却到90℃左右, 一部分作为塔 (C-103) 顶回流, 控制顶部气相温度150℃左右, 另一部分回炼至分馏塔 (C-102) , 通过工艺改造将回炼至分馏塔污油改为焦炭塔塔顶急冷油。改进后分馏塔底温度相对改进前污油回炼时温度提高2℃左右。加热炉进料温度提高必然降低装置燃料气消耗。

3) 原料罐区进料流程优化。

焦化装置预混罐原料通过上游装置直接送入和中间罐区平衡后在转送至预混罐。装置通过内部协调, 尽量做到预混罐热进料, 提高预混罐温度, 提高装置进料温度, 降低加热炉燃料消耗。

2.2 节能措施落实

1) 焦化污水回收流程改造, 利用回收水代替新鲜水。

焦炭塔吹汽、冷焦产生的大量高温蒸汽冷却后进入放空塔顶油水分离器 (D-116) 。当 (D-116) 脱水包液面达20%时, 由污水泵 (P-114/1, 2) 送入污油罐D223, 污油罐D223底部废渣由排渣口排入渣车外运, 污油由泵P153送入分馏塔回炼, 中部废水由泵P153直接送入含硫污水井进工厂含硫污水系统进一步处理。工艺改造后, 新建污水处理罐 (D-224) , (D-116) 脱水包液面达20%时, 由污水泵 (P-114/1, 2) 送入污水处理罐D224, 在 (D-224) 入口管线上进行有破乳化效果的三种药剂的逐个投加, 利用静态混合器使药剂与废水的充分混合。三种药剂均提前通过药剂注入泵分别进入三个加药罐中。废水进入 (D-224) 后进行混合、静置、沉降, 由于焦化废水的特殊性, 加药处理后的水, 经过再次沉淀后, 分上油, 中水, 下渣三层。其中上部油进入 (D-223) 污油罐脱水后回炼, 中部水约120t, 达到排放要求排入储焦池, 代替新鲜水做冷焦水, 下部渣压入D-225中, 冷焦时打入焦炭塔回炼, 如图1所示。

2) 热水伴热应用。

兰州石化公司针对管线的伴热和罐区的维温耗用大量的1.0MPa的蒸汽, 同时却有大量的工艺余热被空冷、水冷器冷却排弃的现状, 提出和实施利用低温余热改热水伴热, 从而减少伴热蒸汽和冷却水的消耗量, 实现能量的综合利用。装置根据热水伴热的管线布置虽然与蒸汽伴热情况相同, 但与蒸汽伴热相比, 管位高存在压力损失及伴热热水温度低于100℃特点, 对所有工艺管线介质性质及伴热管线管位高低状况详细调查, 提出热水伴热改造项目15项, 实施热水伴热。根据蒸汽伴热管选用表中的核算办法, 累计节约蒸汽1.39t/h, 需用热水12.01t/h, 见表3, 热水在公司热水管网循环利用。

3) 其他节能措施。

焦化装置针对装置特点, 合理利用内部资源, 先后在以下几个方面做了改进:

①2007年在装置小修期间将蒸汽冷凝水 (3～5t/h) 新接一条线引至除氧器回收利用, 减少软化水。

②2008年装置检修期间将乏汽 (2～5t/h) 经E-112/1, 2冷却后进除氧器进行回收利用, 减少软化水用量。

③2008年装置检修期间将锅炉连排及定排水 (2～3t/h) 接线引进焦池, 做冷、切焦水用, 减少装置新鲜水用量。

3 装置目前用能存在问题及改进

3.1 加热炉散热损失较大

焦化装置加热炉热效率设计值为91.6%, 而装置在2009年8月份标定中实际热效率为88.02%。在装置加热炉标定和加热炉日常数据采集过程, 发现加热炉存在局部炉体表面温度偏高, 散热损失较大问题。装置正在与一科研单位合作, 试验通过炉体表面喷涂降低装置加热炉散热损失。

3.2 装置内柴油的低温位热源未能充分应用

装置柴油 (230℃左右) 从分馏塔柴油集油箱由柴油泵 (P-106/1, 2) 抽出分成两路, 第一路在 (FV7119) 的控制下直接返回到柴油集油箱下, 流量的大小是依据柴油集油箱下的温度控制指标来调节的;第二路经柴油-原料油换热器 (E-103/1, 2) 的管程换热, 冷却到220℃进柴油-除氧水换热器 (E-108) 、原料油-柴油换热器 (E-103/3～10) 换热到140℃左右后又分为两路:一路进入 (E-110/1, 2) 的壳程与富吸收柴油换热到123℃, 经过柴油空冷器 (A-103/1, 2) 冷却到103℃, 再经过柴油空冷器 (A-103/3, 4) 冷却到60℃, 另一部分经贫吸收柴油冷却器 (E-202/1, 2) 冷却到40℃进入柴油吸收塔 (C-201) 的顶层 (30层或26层) , 作为焦化富气吸收剂。140℃柴油的另一路经过 (C-102) 第31层进料温度控制阀 (TV-7115A, 与TV7115B) 来的103℃柴油混成120℃左右的柴油, 在流量控制阀 (FV-7118) 的控制下, 与120℃的富吸收柴油合并进入塔第31层塔盘。在此过程, 存在一部分柴油120℃到100℃温位差, 这部分热能不但不能充分利用, 还通过空冷器冷却, 提高装置用电成本。目前, 装置正在设计通过热媒水系统回收利用这部分能量。

3.3 机泵运行效率较低

装置在2009年8月份标定过程对各运行机泵的效率进行了测定, 机泵效率在12%～95.7%之间。这与焦化装置间断-连续的工艺过程有关, 部分机泵流量波动频繁, 部分空冷器的运行也难以调解, 单纯依靠阀门的节流的调解措施, 造成部分能量的损耗。装置计划对部分机泵电机加变频控制, 减少机泵电耗, 进一步增强装置节电能力。

4 结束语

焦化装置此开工以来通过不断优化工艺过程和改进工艺流程, 装置综合能耗由开工初期的25.93 kgEO/t降低到目前的21.91kgEO/t。同时装置若能实现满负荷运行, 并采取措施进一步提高加热炉效率, 对部分机泵进行变频改造, 利用柴油低温位热源, 将更有助于降低装置能耗, 凸显焦化装置更大的经济效益。

摘要：2005年6月实现投料试车成功的兰州石化公司炼油厂120万t/a延迟焦化装置, 通过装置工艺优化, 污水回收利用、热水伴热利用等工艺措施落实, 装置节能效果明显。分析了装置目前存在的问题, 为装置进一步节能降耗提供了新的思路。

关键词：延迟焦化,节能,优化

参考文献

浅谈PSA装置节能生产 篇9

工艺操作方面对PSA制氢装置的节能主要包括吸附塔泄压操作, 除盐水补水操作, 汽轮机凝汽器真空度异常情况判断处理, 产品氢压缩机返回量调整操作, 两套装置解析气升压外送流程优化, 程控阀仪表风泄露处理, 和生产出合格产品。

第一, 在平时PSA吸附塔泄压操作过程中要减少可燃气体放火炬, 尽可能多回收利用可燃气体。

吸附塔泄压是PSA装置常见的一个操作过程。因为吸附塔内的气体都为可燃气体, 可以用作炉子燃料使用, 所以在泄压过程中, 尽可能多回收利用, 而不是放火炬, 对PSA装置来说是节能的。泄压过程有两点最重要, 一个是时间的选择, 另一个是泄压流程的选择。在吸附塔进行吸附时切除, 吸附塔内残存压力最高;在吸附塔进行冲洗时, 压力最低。选择在冲洗时切除, 则吸附塔内残存压力最低, 泄压时间短, 浪费气体介质最少, 因此吸附塔泄压操作前, 选择合适的切除时间非常重要。如果是在非冲洗阶段切除吸附塔, 则可以根据此塔当时所在的步序打开相应的程控阀, 进行泄压, 压力泄到下个步序, 则关闭上个步序的程控阀, 打开下个步序的程控阀, 直到泄压至冲洗步序为止。

第二, 优化凝汽器, 水环真空泵的补水流程。

凝汽器补水一般操作都是通过除盐水对凝汽器进行补水, 经过改变操作方法, 可以用凝结水泵出口的凝结水, 倒回凝汽器内, 对凝汽器补水, 对水环真空泵补水时, 也可以利用凝结水对水环真空泵进行补水。这样操作, 可以节约大量除盐水, 尤其是在冬季, KT102停运情况下, 为了防止凝结水泵冻坏, 通常做法都是给凝汽器补除盐水, 启泵, 消耗了大量除盐水, 经过改变操作, 可以节约除盐水的使用。

第三, 少打返回线, 提高压缩机做功效率。

压缩机节能, 主要在于解析气压缩机和往复式压缩机的节能。PSA装置处理量偏小, 产生的解析气量不足, 造成了解析气压缩机入口流量不足问题, 为了解决这个问题, 两套装置解析气压缩机不得不开防喘振线来补充入口流量, 降低了压缩机做功效率。A套压缩机设计为2MCL457低压缸和2MCL459高压缸, 共16级, 出口压力2.5MPa, 输送至甲醇装置, 用作原料气;实际生产中, 由于解析气量不足, 不能满足压缩机的压缩要求, A套解析气压缩机改为向甲醇装置输送燃料气, 压力有0.6MPa就可满足甲醇装置的使用要求, 而B套解析气压缩机的出口压力也在0.6MPa, 所输送气体也是作燃料气使用, 因此, 可以通过流程优化操作, 将两套装置的解析气, 用一台压缩机压缩机输送。这样就可在停用一台压缩机基础上, 增大运行工作压缩机的入口流量, 减少返回量, 达到节能降耗的目的。。

影响往复式压缩机做功效率的主要在压缩机的返回量的多少, 可以通过提高吸附压力, 降低压缩机入口压力, 减小氢气返回量, 来提高压缩机做功效率。

第四, 确保汽轮机凝汽器的真空度, 让汽轮机安全的, 经济的运行。

汽轮机节能主要在于凝汽器真空度, 真空度如果不足, 则会造成中压蒸汽对汽轮机做功能力下降, 还会影响汽轮机的轴向力, 对汽轮机的安全运行带来危害。汽轮机的真空度跟抽气器和冷却水有很大的关系, 抽气器故障, , 冷却水不畅, 或者空气吸入凝汽器都会造成真空度下降, 如果是冷却器的问题, 则要对循环水进行检查, 确保循环水畅通;如果是抽气器的问题, 则可以启用辅助抽气器, 或者是备用的抽气器;如果是泄露, 则要尽快消除露点。总之, 在发生真空度下降后, 要尽快查明原因, 及时处理, 确保汽轮机的长周期运行。

第五, 装置程控阀多, 仪表风使用量大, 要减少仪表风的泄露损失。

仪表风节能主要在于消除露点。PSA装置程控阀在规定时间进行启闭的, 会使用大量仪表风, 而装置程控阀数量多, 动作频繁, 仪表风的大量泄露也会造成装置的能耗上升。外操发现仪表风泄露后, 应通知内操, 由内操人员在确定阀门运行状态的基础上, 联系仪表工消除泄露点。

第六, 要精心操作, 生产出合格的产品, 这是节能降耗工作的前提。

产品质量也会影响到装置的节能, 产品不合格, 是最大的浪费, 应秉持质量就是生命的理念, 精心操作, 确保产出质量合格的氢气。在生产中, 氢气纯度是氢气质量合格的重要指标。在氢气纯度不足时, 在满足解析气压缩机安全运行的情况下, 尽可能减少B套的处理量;启用备用水环真空泵, 确保吸附剂得到充分的再生;提高吸附压力, 这些都是提高氢气纯度的举措。