勘察成果

勘察成果（精选三篇）

勘察成果 篇1

那恩水电站坝址位于广西那坡县百省乡下华村那恩屯附近的百都河, 电站大坝为单心圆双曲碾压混凝土拱坝, 坝基开挖到高程387m, 坝顶高程461.5m, 最大坝高68.6m。392.9m高程河床处拱圈厚19.5m, 拱顶厚5.0m, 为中厚拱坝。水库正常蓄水位460.00m, 水库总库容2165万m3;水电站为引水式电站, 总装机容量25.5MW, 多年平均发电量9448.67万k W·h。

1978年6月进行过规划, 2003年12月进行项目建议书的编制。2004年4月~7月进行可行性研究阶段的现场工程地质勘察、研究, 并完成可行性研究阶段的工程地质报告, 2004年9月下旬可行性研究报告审理通过。可行性研究阶段有上坝址和下坝址, 经地质勘察选定地质条件较好的上坝址。

2004年10月~2005年2月进行初步设计阶段的工程地质勘察和研究工作, 2005年5月完成初步设计工程地质报告的初稿。根据初稿审查意见进行补充地质工作并于2005年12月完成初步设计报告二稿, 2006年5月初步设计报告审查通过。初步设计阶段上坝址有上坝线和下坝线两条坝线, 经地质勘察选定地质条件较好的下坝线作为建坝轴线。

拦河坝于2006年3月29日开工, 至2010年10月浇筑到461.5m高程。

电站的工程地质勘察方法有:大比例尺 (主要是1:1000) 的坝区地质测绘和中等比例尺的库区地质测绘 (以库区岸坡稳定性调查为主要) 、钻探、硐探、钻孔压水试验、现场抗剪试验和变形试验、室内岩石物理力学性质试验和岩石磨片鉴定等。

2 区域地质条件

该工程区域位于华南准地台桂西拗陷那坡褶皱带, 藏滇“歹”字型构造的东边尾部撒开部位, 属下华~那孟向斜的北东翼。

该工程区域出露的地层为三迭系中统百逢组第一段~第四段 (T2b1~4) , 主要岩性是细砂岩、粉砂岩、泥岩、钙质泥岩, 局部分布硅质岩、薄层或透镜体的泥质灰岩、砾岩、混杂岩。库区内地层的主要岩性为中层状、厚层至巨厚层至块状细粒岩屑质长石石英砂岩和中~细粒岩屑质砂岩, 夹钙质泥岩。坝区内地层主要岩性是中~厚层状少量巨厚层状粉砂岩夹细砂岩和夹薄~中层状泥岩和泥质粉砂岩, 局部硅质岩。

该工程区域主要构造线方向为NW向和NNW向, 构造断裂有NW向及NE向, 均属压性断裂。主要有下华~那孟向斜、百都~各卜断裂、德隆~下华断裂、那坡~坡宿断裂。工程区8km范围内没有区域性深大断裂带, 区域构造相对简单。

该工程区域处于富宁———那坡潜在震源区内, 在坝首东北侧约21km处有区域性富宁) ———那坡断裂带通过。富宁———那坡震源带1962年4月23日, 云南富宁发生5.5级地震, 1963年6月3日基干发生5.25级地震, 1975年中越边界发生5.5级地震。工程区处于构造相对稳定地块, 工程区的地震动峰值加速度0.05g, 地震基本烈度为Ⅵ度。

3 库区地质条件

库区地貌为构造剥蚀中山~中低山地貌, 为由砂泥岩组成的碎屑岩狭谷山区, 山顶高程在830~1300m之间, 相对高差450~830m。库区河段河谷深切狭窄, 库区岸坡35~55°, 呈“V”字型, 河谷宽20~50m, 偶有狭窄阶地。库区以纵向谷为主, 横向谷不甚发育。

库区出露地层有: (1) 三迭系中统百逢组第四段 (T2b4) , 岩性主要是中~厚层状少量巨厚层状粉砂岩夹细砂岩、薄~中层状泥岩、泥质粉砂岩, 局部地段为硅质岩 (分布在导流洞进口至压力引水隧洞进口的上游约250m处) ; (2) 三迭系中统百逢组第二+三段 (T2b2+3) 中层状、厚层至巨厚层至块状细砂岩 (细粒岩屑质长石石英砂岩、中~细粒岩屑质砂岩) 夹钙质泥岩。

库区内地质构造简单, 仅有两条规模一般的断层, 走向为NW向和NNW向。NW向断层分布于库区中部距离坝首约4.2km, 断层长约2.2km, 断层两端均未切穿库区两岸山体。NNW向走向与库区河流基本一致, 在坝首上游约850m处尖灭, 断层长约16km。库区内岩层呈单斜状, 在坝首至库区中部约5km的河道范围内岩层走向与河流方向交角近垂直。

经地质勘察, 库区工程地质条件较简单。库区两岸山体高差较大、山体雄厚、没有断层破碎带等渗漏通道, 不存在库区渗漏问题;库区处于深山狭谷, 建库蓄水后对原河流地下水没有大的改变, 不会产生浸没、沼泽化及盐渍化现象;库区两岸山体覆盖层薄、基岩走向与河流两岸岸坡交角近垂直, 岸坡稳定性较好, 没有大的滑坡、崩塌现象, 库岸再造时强风化带的岩石可能会发生少量的浅层崩塌, 对工程影响不大;库区岩层为三迭系砂岩、泥岩, 新鲜岩层属弱透水地层, 库区虽然发育两条断层, 但断层已位于地下水位之下, 水库蓄水后对断层的水环境改变不大, 发生水库诱发地震的可能性不大。

4 坝址地质条件

4.1 地形地貌

坝轴线处河流近南北向, 河床岸坡呈“V”字型, 两岸基本对称, 山坡较陡, 自然坡度为40~45°, 下部为陡坎, 坡度在55~65°以上, 坝轴线处河谷狭窄, 河床宽约16m, 在460m高程处两岸相距约160m。坝线地形条件优越, 是修建拱坝的理想地形。

4.2 地层岩性

坝址区出露的基岩岩性为三迭系中统百逢组第四段 (T2b4) , 初步设计阶段时上坝址下坝线的岩性是:灰绿色、青灰色薄~中层状粉砂质泥岩夹少量薄~中层状局部为厚层状不等粒岩屑砂岩、长石岩屑砂岩、泥质粉砂岩和灰黑色中~薄层状局部为厚层状粉砂岩夹薄层状粉砂质泥岩、硅质岩。岩层产状169~184°∠71~85°, 岩层走向基本上与河床正交。施工开挖后, 发现右坝肩建基面岩体风化破碎, 于是将坝轴线上移了5m。上移后的坝基岩性为中~厚层状、少量巨厚层状粉砂岩夹细砂岩和夹薄~中层状泥岩 (泥岩含有钙质) 和泥质粉砂岩。岩层产状177~183°∠65~71°, 岩层走向与山坡坡面大角度相交。砂岩饱和单轴抗压强度35.2~85.6MPa, 平均值为60.7MPa, 标准值47.92MPa, 变形模量的初始模量大于6.5MPa。泥岩饱和单轴抗压强度30.6~50.9MPa, 平均值为38MPa, 标准值33.7MPa, 变形模量的初始模量大于3.4MPa。坝线处微风化基岩中等强度, 较完整~完整, 岩性条件和岩层产状条件优良, 适宜修建拱坝。

4.3 地质构造

坝线范围内地质构造简单, 岩层呈单斜状, 岩层产状177~183°∠65~71°, 岩层倾向下游略偏向左岸, 岩层局部小褶曲发育。岩层产状陡, 局部岩层有反倾倾向上游现象。两岸下部基岩裸露良好, 裂隙发育一般~不甚发育, 节理裂隙走向以与河流平行或近平行为主。局部有层间小错动及左岸有一条小断裂。坝线范围内未发现有较大规模的断裂通过。

坝基开挖后没发现有断层, 没有缓倾角的不利结构面。左坝肩在高程约427m (坝肩上游侧) 到高程约424m (坝肩下游侧) 处有一小断层, 小断层约在高程423m处尖灭, 小断层为黄色强风化状碎石充填, 小断层上侧有一个呈透镜状沿岩层面风化破碎的破碎岩, 破碎岩呈黄色、灰黄色, 最宽处约0.35m, 透镜体破碎岩向两侧尖灭。右坝肩基础开挖后局部见有沿岩层面发育的石英脉及裂隙。

坝线处强风化下限线埋深:左岸约0~14.5m, 河床0m, 右岸约0~10m。弱风化下限线埋深:左岸约2.0~22m, 河床约0.5~3m, 右岸约0.5~18m。

勘察阶段和坝基、坝肩开挖阶段, 坝基没有缓倾角软弱结构面, 坝下游没有临空面, 两坝肩没有缓倾角软弱夹层也没有平行天河流的断层。坝线处地质构造条件较优良。

4.4 风化卸荷

坝址基岩风化程度相对较弱, 左岸风化深度约2.0~22m, 河床风化深度约0.5~3m, 右岸风化深度约0.5~18m。两岸风化卸荷带基本与弱风化带一致, 在坡底风化卸荷带比弱风化带浅。风化卸荷带内地表强风化基岩节理裂隙走向较杂乱且以张节理为主, 张开度相对大, 有泥土及岩屑充填;弱风化基岩以剪节理为主且节理裂隙走向以与河流平行或近平行为主, 一般呈闭合或微张开状态, 充填物少~无充填物。

4.5 水文地质条件

坝址区覆盖层较薄, 孔隙水较贫乏, 地下水类型主要为基岩裂隙水, 坝区未发现有大规模断裂构造通过, 只发育有几条小断层, 基本没有断层裂隙水。大量钻孔揭示地下水埋深线与岩石弱风化下限线形状相同, 地下水埋深比岩石弱风化下限线略深3~5m。

勘察平硐揭示坝址区地下水的含水量、活动性为:强风化岩体及弱风化上部的岩体地下水相对充沛, 平硐节理裂隙中均有地下水渗出, 均呈较快的点滴状, 没有呈线状流水的情况出现;弱风化下部、微风化的岩体地下水含水量少, 节理裂隙中的地下水间隔时间较久才往下流出一滴。勘察平硐揭示坝址区地下水有限, 活动性不强。

岩体的透水性具有如下特征:根据钻孔水文地质试验成果, 在强~弱风化岩层内节理较发育~节理发育一般, 岩体透水性能主要是中等透水~中等偏弱透水, 偶尔 (仅一个压水试验段) 有透水率大于100Lu的强透水岩体;微风化~新鲜岩石裂隙不发育, 岩体较完整, 属弱~微透水。坝线渗漏条件主要是强~弱风化岩体内和小构造带集中部位。

4.6 选定坝址处坝基坝肩可利用岩体的确定

4.6.1 岩石强度和岩体承载条件

建坝处坝基坝肩以粉砂岩为主夹细砂岩、泥岩, 大部分泥岩含有钙质。根据坝肩基础开挖, 左岸坝肩泥岩主要分布在高程439~444.3m, 右岸坝肩泥岩主要分布在高程436~447m。岩石抗压试验微风化岩石饱和单轴抗压强度30.6~85.6MPa, 岩石强度主要是中硬岩, 少量为硬岩。按岩石饱和单轴抗压强度1/12~1/20折算, 新鲜、坚硬岩按1/20折算, 软岩、强风化岩1/12折算, 建坝处坝基坝肩岩石承载力至少在2.55~4.28MPa之间。

按拱梁分载法计算, 各种荷载 (水压力、泥沙压力、自重、扬压力、温度、地震等) 下在校核洪水位461.6m (下游泄洪时水位405.8m) +温升时大坝作用于左、右坝肩下游面的压力最大, 即是在工况校核洪水位+温升时左、右坝肩基岩受力最大。计算成果如表1。

按有限元法计算, 各种荷载下在校核洪水位461.6m (下游校核尾水位410.45m) +温升时大坝作用于左、右坝肩下游面的压力最大, 即是左、右坝肩基岩受力最大。计算成果如表2。

4.6.2 可利用岩体的确定

根据拱梁分载法计算得到的表1, 坝肩受力最大, 最大值出现在高程418m附近, 坝肩受力最小位于坝顶。拱坝作用于坝肩的压力, 不同高程其压力大小不同, 即是坝肩岩体承载条件不同, 对于基岩是砂泥岩的坝肩来说, 地质勘察时选定筑坝部位十分关键!地质勘察时选定筑坝部位时必须使左、右岸坝肩承受压力最大部位的岩体承载力满足要求, 一般应是中硬以上的岩石。本工程左岸坝肩泥岩主要分布在高程439~444.3m, 右岸坝肩泥岩主要分布在高程436~447m, 其他部位为粉砂岩夹细砂岩, 偶夹纹层~薄层状泥岩, 岩性条件满足要求。拱坝不同高程的坝肩承受的压力不同, 可利用的岩体不同。本工程可利用的岩体为:建基面要求左、右两岸高程440m以下开挖到微风化~新鲜基岩, 高程440m以上要求开挖到弱风化下部基岩。

4.7 建基岩体的变形模量

在进行现场岩体变形试验和试验成果变形模量的论证选择时必须注意到岩体的变形模量不是一个定值, 岩体的变形模量与岩体的内因 (岩性类型、风化情况、裂隙发育程度) 有关, 也与外因 (岩体所受的压力及卸荷) 有关, 此外还与岩体埋深有关 (岩体的变形模量随深度的增加而增加) 。为了获得本工程建基面岩体的变形模量, 在硐探中进行现场岩体变形试验时必须提前考虑建基面可利用岩体的情况和坝肩不同高程岩体受力情况而选择正确的岩体进行岩体变形试验。本工程在硐探中进行现场岩体变形试验时选择合适的埋深 (建基面附近) 、建基面出现的不同岩性、弱风化下部基岩和微风化~新鲜基岩的岩体进行岩体变形试验, 试验成果统计见表3。

由于泥岩的变形模量较小, 实际筑坝时进行了优化设计, 坝轴线往上游移动了5m, 上移后岩性为粉砂岩夹细砂岩、泥岩、泥质粉砂岩, 坝轴线往上游移动后岩体的变形模量相对提高。

5 其他主要水工建筑物工程地质条件

5.1 进水塔工程地质条件

进水塔处于河道转弯处, 河边有宽约16m高于河水面6~14m呈台阶状的裸露基岩。基岩为硅质岩, 岩石坚硬、抗压强度高 (承载力大) 、弹性模量大、吸水率低、吸水软化小, 岩石条件优良。但是硅质岩为硬脆性岩体, 岩体节理、裂隙较发育。进水塔上侧山坡为陡坎、陡壁, 自然山坡稳定性良好。

5.2 压力引水隧洞工程地质条件

压力引水隧洞长约480m, 进口处坡度陡, 出口处坡度适中。岩性条件为:进口处一小段为硅质岩、出口段约170m为泥岩夹粉砂岩、泥质粉砂岩;其他为粉砂岩夹细砂岩、泥岩、泥质粉砂岩, 局部为硅质岩。岩层产状陡, 而且隧洞方位与岩层走向近垂直。硅质岩和粉砂岩夹细砂岩、泥岩、泥质粉砂岩的洞段围岩为Ⅱ类和Ⅲ类, 泥岩夹粉砂岩、泥质粉砂岩的洞段围岩为Ⅲ类和Ⅳ类 (Ⅳ类洞段采用明挖) 。隧洞处于一个较长的山脊, 洞顶最大高差约170m, 隧洞岩体地下水贫乏, 渗流场微弱。总体上压力引水隧洞工程地质条件较好。

备注:试验参数标准值为置信概率90%时的统计修正系数乘以平均值所得。弱风化泥岩、微风化泥质粉砂岩因没有足够数量的试验值满足给定置信概率, 其统计回归修正数取0.75。

6 主要水工建筑物基础开挖的实际地质情况、工程地质缺陷及处理措施

6.1 坝基、坝肩基础开挖后的实际地质情况、工程地质缺陷及处理措施

坝基开挖后的实际地质情况与初步设计阶段查明的地质情况基本一致, 没有大的工程地质缺陷, 主要缺陷是坝基开挖时爆破对岩石的松动和岩体中的裂隙。

左坝肩基础开挖后岩性比初步设计时的岩性略好, 主要是在高程424~449m地段的岩性为中~厚层状粉砂岩为主夹细砂岩和夹泥岩。由于沿岩层面风化和裂隙的风化深度不一, 因此左坝肩基础开挖均超挖, 超挖采用锚杆加钢筋网混凝土回填 (锚杆深入完整基岩1.5~2m) 。在高程423~435m左右有一轴部宽阔的小向斜, 向斜轴部岩层倾向山里, 轴部岩层为厚层状粉砂岩、细砂岩为主中层状粉砂岩为次夹薄层泥岩 (含有钙质) , 因向斜轴部宽阔, 所以轴部岩石没有破碎, 较完整。另外, 从上游高程约427m到下游高程约424m处有一小断层, 小断层约在坝肩外高程423m处尖灭, 小断层为黄色强风化状碎石充填, 小断层处深挖约0.6m后与坝肩超挖一起采用锚杆加钢筋网混凝土回填。小断层上侧有一个呈透镜状沿岩层面风化破碎的破碎岩, 破碎岩呈黄色、灰黄色, 最宽处约0.35m, 透镜体破碎岩向两侧尖灭, 透镜体破碎岩处理方法与小断层相同。

右坝肩基础开挖后的实际地质情况与初步设计阶段查明地质情况基本一致, 局部见有沿岩层面发育的石英脉及裂隙。由于石英脉硬度较大且胶结较好而不作处理, 而裂隙较小, 无法挖除, 也不作特别处理。由于风化深浅不一的原因, 为了右坝肩基础面平整, 右坝肩基础开挖均超挖, 超挖后采用锚杆加钢筋网混凝土回填。

大坝坝基、两岸坝肩采用固结灌浆补强措施和帷幕灌浆防渗措施。

6.2 进水塔基础开挖后的实际地质情况及边坡加固处理措施

进水塔施工开挖后的实际地质情况与初步设计阶段查明的地质条件一致, 进水塔施工开挖后地基基岩硅质岩的工程地质条件较好, 岩石承载力较大。但是由于硅质岩为硬脆性岩石, 虽然抗风化能力强, 但是地表硅质岩裂隙较发育, 因此进水塔施工开挖后形成的高陡边坡裂隙较发育而采用锚杆加钢筋网喷混凝土护坡。

6.3 压力引水隧洞施工开挖后的实际地质情况及围岩加固处理措施

压力引水隧洞于2005年11月30日开工, 至2011年6月基本完工, 时间跨度较长。引水隧洞开挖后围岩的工程地质条件与初步设计阶段查明的工程地质基本条件一致。但是, 由于隧洞施工有二个施工方:前一施工方在隧洞开挖贯通后并对隧洞进、出口段进行支护后由于种种原因没有对隧洞进行衬砌就退出施工, 约5年后后一施工方才进场进行隧洞衬砌施工, 由于时间间隔太久, 因此造成隧洞出口段岩体失稳、崩塌, 隧洞出口处的洞口塌陷。隧洞衬砌施工时对隧洞出口段采取以下处理措施:挖除洞口处的崩塌土体, 洞脸采用锚杆加钢筋网喷水泥混凝土进行护坡。由于出口段原有的支护无法拆除 (若拆除必然引起洞顶大规模塌方) , 采用直接衬砌并预留水泥混凝土高压填充口, 衬砌好一段时间后对洞顶因失稳崩塌的岩体采用从洞内通过衬砌时预留水泥混凝土高压填充口用水泥混凝土高压填充和从地表钻孔对洞顶岩体进行压力灌浆。

6.4 压力管道和发电厂房施工开挖后的地质情况及边坡加固处理措施

压力管道和发电厂房施工开挖后的工程地质条件与初步设计阶段地质勘探得出的结论一致。由于压力管道和发电厂房地段人工开挖边坡高、陡, 边坡采用锚杆加钢筋网喷水泥混凝土进行护坡。由于压力管道段基岩产状陡, 而且有部分岩石是薄层状的泥质粉砂岩、泥岩, 因此原设计的近洞口处的镇墩基础无法开挖成平台状, 并造成基础超挖, 后采用从压力管道斜坡段底部的2#镇墩处至隧洞出口修建钢筋水泥混凝土铺垫作为压力管道的承载体。

7 天然建筑材料

砂石料、角石料料场位于电站下游南侧约24km的桂林屯边的石料场, 从那恩电站工程区到料场有公路直达。料场周边灰岩为石炭系上统 (C3) 和石炭系中统 (C2) 的灰岩, 岩石厚层至块状, 灰色、灰白色, 致密、坚硬。岩石大面积裸露, 没有无用层, 开采方便, 储量巨大, 岩石单轴饱和抗压强度大于100MPa, 岩石软化系数在0.85~0.9之间, 岩石质量好。

8 结语

通过现场钻探、硐探、工程地质测绘、现场岩体试验等工程地质勘察手段和室内岩石试验, 取得了丰富翔实的不同勘察阶段的地质资料, 通过对不同勘察阶段获得的地质资料的研究、总结, 再到现场指导勘察、施工, 这种勘察———研究的循环使勘察成果更接近实际的工程地质条件, 通过认真、详细的施工地质工作使修建的各水工建筑物的安全更有保证, 目前那恩水电站已安全运行约5年。

摘要：那恩水电站主要水工建筑物为坝高68.6m的碾压混凝土单心圆双曲拦河拱坝、塔式进水口、压力引水隧洞、压力管道、发电厂房。本文对电站的工程地质勘察和研究成果——电站的工程地质条件进行概括性综述。

勘察成果 篇2

【颁布单位】 淄博市人民政府

【颁布日期】 19980828

【实施日期】 19980828

【章名】 全文

第一条 为加强建设工程勘察设计管理，规范建设工程勘察设计行为，保证工程勘察设计质量，维护社会公共利益，根据《中华人民共和国建 筑法》及国家有关规定，结合我市实际，制定本规定。

第二条 本市行政区域内从事工程勘察设计业务以及与勘察设计活动 有关的单位和个人，均须遵守本规定。

第三条 本规定所称勘察，是指依据工程建设目标，通过对地形、地 质、水文等要素进行测绘、勘察、测试及综合分析评定，查明建设场地和 有关范围内的地质地理环境特征，提供建设所需的勘察成果资料及相关的 活动。

本规定所称设计，是指依据工程建设目标，在建设条件约束下，运用 工程技术和经济方法，对建设工程的工艺、土木、建筑、公用、环境等系 统进行综合策划、论证，编制建设所需的设计文件及其相关的活动。

第四条 市建设行政主管部门对全市建设工程勘察设计合同与成果实 施统一监督管理。

区县建设行政主管部门对部分工程勘察设计合同与成果实施监督管理。

第五条 本市行政区域内的工程建设项目必须进行勘察设计。建设工 程勘察设计合同与成果必须接受建设行政主管部门的审查。未经批准的勘 察设计，工程项目不得开工建设。

第六条 投资２００万元以上（含２００万元）或者建筑面积２００ ０平方米以上（含２０００平方米）的工程建设项目和所有住宅设计项目 以及市外勘察设计单位经批准在我市承接的工程勘察设计项目，其勘察设 计合同与成果由市建设行政主管部门审查登记；投资２００万元以下或者 建筑面积２０００平方米以下的工程建设项目，其勘察设计合同与成果，由区县建设行政主管部门审查登记。

第七条 工程勘察设计合同实行审查备案制度。勘察设计单位与建设

单位签订工程勘察设计合同１５天内，将合同文本报相应建设行政主管部 门审查备案。市建设行政主管部门审查合格的勘察设计合同加盖勘察设计 合同审查合格专用章；区县建设行政主管部门审查合格的勘察设计合同加 盖勘察设计成果检查专用章。

第八条 工程勘察设计成果实行审查验证备案制度。审查合格的工程 勘察设计成果，由建设行政主管部门在有关勘察设计成果首页上粘贴淄博 市建设工程勘察设计成果验证签，并加盖勘察设计成果审查合格专用章或 勘察设计成果检查专用章。

第九条 工程勘察审查应当报送以下文件：

（一）勘察报告及所附各类图表；

（二）勘察纲要及设计技术要求；

（三）建设行政主管部门审查批准的勘察合同。

第十条 工程建设项目初步设计审查应当报送以下文件：

（一）批准的项目建议书或可行性研究报告；

（二）建设工程规划用地许可证、选址意见书和规划设计条件通知书 ；

（三）征用土地手续；

（四）工程地质勘察报告，开发生产性项目还需报送有关资源报告、厂址选择报告、环境评价报告等；

（五）建设行政主管部门审查批准的设计合同；

（六）初步设计的技术文件一式六份。

第十一条 工程设计施工图审查应当报送以下文件：

（一）勘察成果报告；

（二）建设行政主管部门审查批准的设计合同；

（三）计划部门批准的项目计划；

（四）建设工程规划用地许可证、选址意见书和规划设计条件通知书 ；

（五）全套施工图（包括工程预算书）；

（六）结构计算书。

第十二条 合同审查的主要内容：

（一）建设项目是否具备签订合同的条件；

（二）是否符合国家及省建设工程勘察设计合同管理的有关规定；

（三）合同条款是否完备，内容是否详尽准确；

（四）确定的勘察设计费是否符合国家和省规定的收费标准；

（五）是否具有工程项目批准文件、建设行政主管部门批准的初步设 计文件和项目报建手续；

（六）外地进入我市承揽勘察设计任务的单位，是否办理入鲁、入淄 认可手续，承揽的工程勘察设计项目是否经招标投标确定工程勘察设计单 位。

第十三条 工程勘察审查的主要内容：

（一）承担勘察任务的勘察单位是否具备相应的资质及收费资格，外 地进入我市的勘察设计是否办理了相应手续；

（二）勘察方案是否符合现行技术规范、标准及技术要求，实际完成 的勘察工作是否与建设规模相称；

（三）勘察报告是否完整准确地反映了场地的工程地质及岩土工程条 件，有无大的遗漏项目；

（四）勘察报告的结论是否正确，建议的地基方案是否经济合理，大 型项目的岩土工程方案是否可行；

（五）勘察报告所附图表是否完整、清晰，图例图式是否符合相应的 技术规范；

（六）勘察报告封面及图表上技术责任人的签名是否齐全，是否具备 相应资格；

（七）其他明显存在的问题。

第十四条 城市规划区内市政府确定地段的重要建筑物，总投资在５ ００万元以上的新建工交、能源、城市公用设施，单体建筑面积在５００

０平方米以上的公共建筑，１０层以上的住宅、新建３万平方米以上的住 宅小区应当编制初步设计，报市建设行政主管部门审查。

初步设计审查的主要内容：

（一）是否符合国家规定的基建程序；

（二）是否属注册持证设计单位，是否超越设计范围，有无擅自越级 现象，是否存在不正当竞争；

（三）是否符合现行技术规范、规程、标准，是否满足规划设计条件 要求；

（四）结构方案是否经济合理，是否推广采用“四新”技术；

（五）各种室内配套设施是否齐全可行。

第十五条 建设行政主管部门对建设工程设计施工图进行政策性审查。审查的主要内容：

（一）施工图设计是否符合建设项目批准计划；

（二）项目级别是否与项目设计单位的资格等级相符，有无擅自越级 现象；

（三）项目设计有无代审代签现象；

（四）与经批准的设计方案是否一致。

质量责任由设计单位负责。

第十六条 建设行政主管部门对建筑工程设计施工图进行政策性审查 和技术审查，审查的主要内容：

（一）提供的文件是否符合国家和省有关法律、法规、规定、规程和 标准；

（二）是否符合有关部门的现行规定；

（三）提供的文件是否满足行业所需要的编制深度和质量标准；

（四）住宅设计是否符合《山东省住宅设计标准》；

（五）是否符合抗震设计规范；

（六）是否符合墙体材料革新与建筑节能规定；

（七）是否符合结建人防、防空地下室设计规程；

（八）是否符合建筑设计防火规范及防盗、防入侵规定；

（九）有无其他明显存在的问题。

设计质量由设计单位负责。

第十七条 工程建设中，需要修改工程设计文件的，由原设计单位负 责，其他任何单位和个人不得擅自修改。经原审批设计的建设行政主管部 门同意，也可以委托其他具有相应资格的设计单位进行修改。修改设计文件的单位必须对设计文件的修改部分负责。

工程设计文件的修改涉及到建设规模、工艺流程、结构体系、内部使 用功能、投资概算等重要内容，须报原审批部门审批。

第十八条 工程勘察设计合同审查一般情况下当场审查、当场办理手 续，最长期限为３个工作日。投资１０００万元以下的工程勘察设计成果 审查期限为５个工作日。投资１０００万元以上的工程勘察设计成果审查 期限为１０个工作日。

第十九条 市建设行政主管部门应当定期对区县建设行政主管部门审 查的勘察设计合同与成果进行检查，对勘察设计单位的勘察设计质量进行 评定并向社会公布。

第二十条 违反本规定，勘察设计单位不按规定送审勘察设计合同与 成果的，由市建设行政主管部门给予警告、暂扣资质证章，直至降低或取 消资格；违反本规定，区县建设行政主管部门不认真履行审查职能的，由 市建设行政主管部门收回其勘察设计成果检查专用章。

第二十一条 违反本规定，未经审查或者审查不合格的勘察设计合同 与成果，规划、建设部门不予办理工程建设手续。擅自办理有关手续的，追究有关部门和人员的责任；造成质量事故的，按有关规定处理。

第二十二条 淄博高新技术产业开发区参照本规定中区县审查权限进 行建设工程勘察设计合同与成果审查。

勘察成果 篇3

压水试验理论虽然早就提出,但受社会科技条件的限制,试验方法以及试验结果经常差强人意。随着科技的发展,尤其是电脑技术和人工智能技术的应用,为压水试验方法自动化、精确化带来新契机。采用电脑智能系统自动记录数据、监控试验过程和处理压水试验数据的新方法比过去人工手动记录、处理数据的旧方法减少了人为误差,提高了压水试验成果的准确性和可靠性。

1 压水试验

1.1 试验原理

压水试验或吕荣试验是量测在压力作用下原位岩体接受水多少的实验。此试验最初由吕荣(Lugeon) 提出,作为灌后岩体不透水性的测量标准,压水试验广泛应用于测量坝基岩体的透水性。实质上是测量在给定压力下、给定时间内无套管孔段的漏水量。此试验用于评价岩体的吸浆量,检验灌浆效果,获取有关岩体破裂面的发育程度,或用来估算钻孔附近岩体的渗透性[1]。

试验结果通常用吕荣单位表示。岩体透水性为1吕荣的含义是在地下水位以上100m高的水头作用下,每1m试验段每分钟的吸水量为1升。

1.2 吕荣值(Lugeon)计算公式

使用计算机软件和数据记录仪记录实验过程中每分钟岩体的吸水量和施加的最大压力,参照下列公式(1)计算岩体的吕荣值[1]。

$L{}_u=\frac{Q}{{\rm P}L}(1)$

式中:Lu——吕荣值;Q——压入流量(m3/s);P——施加压力(MPa);L——试验段长度(m)。

把吕荣单位换算成渗透系数,即1吕荣相当于渗透系数10-7m/s。渗透系数的近似值还可以用下面的公式计算[1]。

$k=\frac{Q}{2\text{π}{\rm H}L}\log {}_e\frac{L}{r}(2)$

式中:k——渗透系数(m/s);Q——压入流量(m3/s);H——试验水头(m);L——试验段长度(m);r——钻孔半径(m)。

2 试验仪器

GMS2008智能灌浆记录仪在灌浆过程中可实时显示各种灌浆参数、记录和曲线,使采集的灌浆数据自动生成要求的各级曲线和数据成果、图表。

利用GMS2008智能灌浆自动记录系统(图1),配合压水实验管路,可以准确有效的记录并计算出岩体的吕荣值,对岩体的渗透性做出正确的判断。

3 压水试验存在问题及解决方法

综合设备故障、人为失误及自然环境的影响,压水试验一般存在以下5个方面的问题。

3.1 电脑存在问题及解决方法

(1)电脑系统

GMS2008智能灌浆记录系统所用电脑必须安装Microsoft windows XP系统,记录软件不兼容其他操作系统。

(2)电脑USB插口

检测仪器连接时,有时候检测软件会显示仪器没有连接。此时,关闭记录软件,拔出连接记录仪的数据线,仔细清理电脑USB插口和数据线中的灰尘和异物,重新插入USB插口,再次检测连接,如此重复几次,直到电脑显示仪器连接成功为止。

(3)连接记录仪的数据线

检测仪器连接显示仪器连接成功后,但是软件显示没有压力和流量数据。此种情况下,检查连接记录仪的数据线,及时更换新数据线,再次检测如果显示有数据,说明旧数据线被损坏。

(4)水晶插线

软件显示的压力和流量数值为系统默认数值,则证明连接压力计、流量计和记录仪的水晶插线连接有误,重新检查线路连接或更换新水晶插线。

3.2 记录软件存在问题及解决方法

(1)记录软件

GMS2008系统记录软件有旧版的902和新版的908。旧版软件必须使用旧版记录仪(黑白字体),软件安装时不需要驱动程序,安装后只要注册就可直接使用;而新版软件必须使用新版记录仪(彩色字体),需要安装驱动程序,注册后方可使用。

(2)数值测量量程范围

压力值的量测范围一般为0~1.5MPa,而流量值的量测范围一般为系统默认的0~150L/min。

(3)记录软件误差调整

进行压水试验时,软件记录的压力值和压力表显示的压力值存在偏差。在试验进行之前,测试在各段试验压力下误差值大小,确定和修改偏移值。

(4)数据记录

试验进行时,有时候软件记录压力值会出现微小变化,必须通过调整回水管旁路阀门控制流量以确保压力值保持稳定不变。

3.3 仪器设备故障及解决方法

(1)压力计和压力表

试验进行时,记录的压力值变化很大,难以达到稳定,可能是压力计中的液压油不足和老化所造成的,对液压油进行更换可以解决压力不稳定现象,压力计中的液压油一般一个星期更换一次。如果电脑软件显示没有压力,可能压力计损坏,更换新的压力计重新试验。压力计必须密封保存,防止生锈。

有时候压力表读数和软件显示压力值偏差很大,说明压力表存在问题,必须定期对压力表进行校准和保养,保证压力表清洁、准确。

(2)流量仪

流量仪安装在管路中时,应该按流量仪上标示的水流方向安装,流量仪的电源必须在管路满水的状态下方可接通。

软件记录显示流量值为0时,在检查线路连接没有问题的情况下,流量仪出现了如下问题:

①如果流量仪内电源指示灯未亮,说明0.1A电源保险或者电源线出现问题,可用万用表测试,更换新的电源保险或者电源线。

②在电源正常情况下,还是没有流量值,可能是0.1A和0.3A的信号保险或流量仪信号输出线出现问题,可用万用表测试,更换新的信号保险或信号输出线。

③上述两种情况都正常条件下,说明流量仪硬件出现问题,应及时更换新的流量仪。

(3)三相水泵

由于五点法试验时要求的最大压力为0.7MPa,所以试验时必须采用三相大泵量水泵,以确保试验压力。如果试验进行时,在流量不大的情况下,试验压力上不去,达不到试验要求压力,说明水泵存在问题,可能是三相水泵电源连接错误,要及时切断电源并检查线路连接,防止损坏水泵。

(4)止浆塞和管路连接

在试验进行一段时间后,孔口出现返水现象,主要有4个原因:①止浆塞损坏,没有起到止水作用,应及时更换配套的新止浆塞;②管路、钻杆之间的连接不密封造成漏水,应重新安装管路和钻杆,钻杆接头之间加装胶垫,确保连接密封;③手动试压泵压力不够,止浆塞胶套与孔壁之间不密封造成漏水,手动试压泵压力一般为2MPa;④ 岩体裂隙发育,止浆塞正好处于岩石破碎带上,起不到止水作用,应改变止浆塞位置,使止浆塞位于完整岩石中。

(5)手动试压泵

手动试压泵不能正常加压,压力表读数不正常。应及时检查并确保手动试压泵内部活塞清洁,注入清水进行加压,定期校正压力表,确保高压管接头密封。

(6)管路涡流

试验管路形状应为“一”字形,确保管路内部水流稳定,减少涡流形成,严禁管路形状为“T”形、“凹”形等容易形成管路涡流的形状。

3.4 技术类问题及解决方法

(1)水头压力计算[2]

压水试验水头压力分为以下三种情况计算:

①试验段位于地下水位以上。水头压力为试验段中点位置深度压力;

②地下水位位于试验段之间。水头压力为试验段顶端到地下水位中点位置压力;

③试验段位于地下水位以下。水头压力为地下水位位置压力。

(2)止浆塞位置选取

根据英国场地勘察规范(BS5930)和合同要求,完整基岩中间隔5m做一次压水试验,止浆塞应处于完整岩体中,才能起到止水作用。如果试验时流量超过100L/min,应要求降低试验段,降低试验段原则为:不能漏试验段,每个流量超过100L/min的试验,至少记录5个以上的数据方可停止试验并降低试验段,每次降低1m试验段,直到能够正常进行试验为止,试验段最终长度不小于1m[1]。

(3)开始试验、保存及处理数据

开始试验时,首先建立工程帐套,其次设置试验孔的工程参数,调整数据记录时间为1min,打开水泵,连接电源,点击开始记录,软件会自动记录数据,依照五点法试验要求进行试验。

压水试验完成后,应先停止压水试验,然后关闭压水试验软件,必要时可另存试验数据表。

每段压力下,必须采取10个连续、稳定的流量值,求取平均值。吕荣值可依据公式(1)计算。

3.5 其他外部因素影响及解决方法

(1)环境因素

苏丹共和国北部全年干旱,最高温度可达50℃,沙尘暴肆虐,南部多雨潮湿。这样恶劣的自然环境对GMS2008智能灌浆记录系统的电子设备损害极大。进行试验时,应尽量选取阴凉通风的位置放置仪器设备,降低仪器温度或安装空调降低仪器温度,保证电子设备正常工作。

(2)人为损坏

使用GMS2008智能灌浆记录系统的电子设备和仪器均应,依照操作规范进行。试验时电子设备应尽可能远离水箱和钻机。

4 工程实践

Dagash大坝位于尼罗河中游,苏丹共和国境内。从2008年3月到12月对该地区地质情况进行了勘察,本文选取Dagash勘察工程中032号孔压水试验结果进行分析研究。032号孔位于大坝轴线上,孔深20.05m。

4.1 压水试验及原始数据采集和处理

压水试验仪器及其连接见图2。采用GMS2008智能灌浆自动记录系统记录了032号孔四段压水试验的流量值和压力值,使用公式(1)计算出岩体的吕荣值见表1。

由表1可以看出:在最大压力作用下,第一、第四段吕荣值大,第二、三段吕荣值小,说明钻孔周围地层表层和深层岩体破碎,裂隙发育,岩石质量较差;中间岩体完整,裂隙闭合,岩石质量较高。

4.2 岩体渗透性分析

通过压水试验得到的吕荣值(图3),可以定量判断032钻孔岩体的渗透性。

从图3中可以看出,在压力相等的条件下,第一、第四试验段最大吕荣值超过15,而第二、第三试验段最大吕荣值接近1,可以初步判断出:在3.87m~7.30m、17.60m~20.05m,岩体比较破碎,强度不高,岩体间空隙较大,岩体裂隙发育;而在7.20m~17.60m,岩体较完整,裂隙较少。

4.3 压水实验结果和钻孔岩芯比较

采用回转钻机在地层中采取岩芯(图4),通过观察岩石的种类、岩芯完整程度、裂隙发育情况和充填物的种类及密实程度,可以粗略判断出岩体渗透率范围以验证压水试验所得岩体渗透率的准确性[3]。

由图4可以看出:该区域岩石为花岗片麻岩,图4(a)岩芯破碎,裂隙发育;图4(b)、图4(c)中岩芯较完整,没有闭合裂隙,岩石强度高,和表1、图3压水试验结果进行比较,可以看出吕荣值和岩体裂隙发育情况一致。图4(d)岩体完整,全部为新鲜岩石,而表1、图3所示压水试验所得第四段岩石吕荣值较大,这是由于此段岩石虽然完整,但是存在很多闭合裂隙,且闭合裂隙较宽,闭合裂隙充填物为碳酸盐、高岭土和绿泥土,强度很低,在外加0.5MPa压力作用下,闭合裂隙张开,充填物随水流流失,导致岩体吕荣值较大。

由吕荣值判断所得结果与钻探所得岩芯的完整程度和裂隙发育情况基本一致。存在的个别差别是由于:

(1)压水试验是现场原位试验,由于受条件限制,不可能完全满足试验对场地条件的要求,因而存在一定的误差。

(2)钻探取芯虽然可以直接、客观的判断地层和裂隙发育情况,但是在实际钻探取芯过程中,受使用设备、操作人员经验、现场实际条件等的限制,有可能在钻进的过程中,造成岩芯的人为破坏,丢失,把本来存在于地层中的闭合裂隙人为

扭开,造成闭合裂隙充填物的流失。而且由于使用的是水钻,长时间的钻探也可能使岩体处于饱和状态,影响岩体吕荣值。

把吕荣值和钻探取芯结合起来判断岩体的完整程度、裂隙发育程度以及岩石的强度,可以在极大程度上消除二者之间的误差,互相印证,提高勘察结果的准确性。

5 小结

通过介绍压水试验的理论、计算方法、设备安装及操作过程中存在的问题和解决方法,结合实际的工程实践,使用吕荣值判断岩体的完整性和裂隙发育程度,并用实际钻探取芯来验证吕荣值的准确性,分析了二者之间存在差异的原因,为类似的工程实践提供参考。

参考文献

[1]BS5930,Code of practice for site investigations(英国场地勘察实施规范)[S].

[2]ASTM规范,American Society of Testing Materials(美国材料试验协会)[S].