盘管技术

2024-07-26

盘管技术（精选八篇）

盘管技术篇1

★对风机盘管设备实现过程控制自动化, 温度调节或人工手动红外遥控器遥控末端风机盘管控制器, 以节约设备管理人员。

★对风机盘管出口温度调控实现优化控制, 以实现节能降耗。

★对风机盘管设备的运行状态进行实时监视, 以实现安全运行和管理的自动化。

1 系统组成

楼宇风机盘管集中控制系统主要由以下几部分组成, 其中包括:

移动笔记本电脑:通过计算机监控软件对ACL100A集中控制器的受控信息进行管理。ACL100A集中控制器:采用触摸式人机界面, 最多可实现对128台房间温控器进行时时监控, 还可以连接计算机受控。ATM02C无线温控器:它是一款红外无线暗藏式风机盘管温控器, 安装在吊顶内, 自带感温器件以及红外线接收装置, 红外线接收装置安装在吊顶下方, 通过联络线与温控器连接, 可以通过自身的拨码开关进行机号的设置, 联网时不能设置为0机号。网络中继器AXX02:体积小、具有外接电源, 传输距离远, 速率高、性能稳定等特点。当线路超过1000米时, 安装网络中继器起放大信号作用。专用屏蔽控制网线KVVP-2*1.5:将采集的信号传输给ACL100A集中控制器。

2 现场布线

2.1 根据设计要求并结合现场的实际情况, 将现场的风机盘管分成五个系统。

2.1.1 地下一层、地下二层 (共计18台) :集中控制器安装在地下一层10-11/L轴线。

2.1.2 三组团首层 (共计17台) :集中控制器安装在三组团首层2-3/K轴线。

2.1.3 三组团酒店大堂及八~十一层公共走道 (共计84台) :集中控制器安装在三组团一层10-11/M-K轴线。

2.1.4 三组团酒店十二~十五层 (包括十三夹层) 公共走道 (共计74台) :集中控制器安装在三组团一层10-11/M-K轴线。

2.1.5 四组团首层、办公六层~十五层公共走道 (共计71台) :集中控制器安装在四组团一层15/1/M轴线。

2.2 现场布线及温控器的联网操作

2.2.1 联网控制线采用专用屏蔽双绞线连接, 敷设方式为穿套接紧定钢导管JDG20沿风机盘管电源管方向在吊顶内安装。

为保证系统的稳定运行, 当联网线路长度超过1000米时需要在线路中加中继器, 具体安装位置见上面风机盘管分配系统图。

2.2.2 ATM02C无线温控器用导轨在风机盘管上或风机盘管附近的墙壁上安装, 然后将红外接收装置安装在吊顶下。

在安装温控器前, 根据本工程风机盘管集中控制系统温控器编号表对每个系统的每台风机盘管进行编号, 编号的设置由拨码开关SW1-1~SW1-7设置, SW1-1为高位, SW1-7为低位, 注意联网时不能设置为0机号。拨码开关拨到on为1, 否则为0。联网的温控器台数为最多1-127台。对于每个系统的最后一台温控器的JP1和JP2的跳线应闭合。 (注:每台温控器在出厂时JP1和JP2的跳线是闭合, 因此, 在安装温控器时应将除每个系统的最后一台温控器的JP1和JP2的跳线帽断开) 。机号设置如表1:

2.2.3 对于每个系统的联网总体布局应该是总线型拓扑, 绝不允许有星型、树型、环型等拓扑。

总线型拓扑联网接线图如图1:

3 操作说明

此工程的楼宇风机盘管总线制自控系统的操作调试是根据A-CL100A集中控制器使用说明书进行的, 这个系统的调试可以分成两部分进行:第一是通过ACL100A控制器集中对现场的每一台风机盘管进行风机起停及温度的调整。第二是在现场直接通过ATM02C无线红外温控器对风机盘管进行调试。

第一:这种调试完美的诠释了本套系统的集中控制功能。这种调试需要两个人配合, 一个人在集中控制室内监控集中控制器的显示, 另一个人在现场监控风机盘管的动作。首先, 在集中控制室的人通过集中控制器对现场的某一个风机盘管进行起停的操作, 当参数设置完成后, 发出运行的命令, 这时现场的风机盘管就可以运行了。现场的人可以监视风机盘管的动作。如果风机盘管风机运行且有风排出, 说明此回路的线路及风机盘管没有问题, 如果风机盘管不动作, 可能存在三种情况:首先检查的风机盘管外观及接线端子是否存在质量问题, 然后检查风机盘管的电源线和控制线是否有断的地方, 最后再检查风机盘管的接线是否正确。ACL100A集中控制器采用触摸式人机操作界面, 操作非常方便, 打开控制器后根据屏幕上的操作提示直接进行操作。通过调节设置控制器上的温度调节现场风机盘管的风机的转速及排风量。另外, 本系统也可以通过集中控制器对整层风机盘管或某一组风机盘管进行控制, 方法同上面。

第二:通过ATM02C无线红外温控器对风机盘管进行调试。这样可以实现酒店的人性化管理, 实现资源的节约, 可以对酒店公共走道某个地方风机盘管的单独控制, 操作人员将无线红外温控器直接对准风机盘管上的红外接收装置, 按动启动按钮, 这时红外接收装置的红色指示灯亮起, 风机盘管启动风机, 然后操作人员通过温控器上的温度调节按钮调节风机盘管的温度, 从而调节风机的转速和排风量, 然后通过信号线直接与集中控制器联接, 在集中控制器上可以显示风机盘管的地址、室内温度及风机盘管的运行状态等信息。实现了风机盘管的控制。

4 注意事项 (本文只对ATM02C无线温控器注意事项进行阐述)

ATM02C无线温控器:

★本产品应安装在空气流通较好的常温环境里, 远离热源, 远离门窗, 避免太阳直射。

★连接接头与电源板的插座连接时具有方向性, 切记不可强行插接。

★如果长期运行不正常, 请与供应商联系, 取得其技术支持;温控器随时监控感温头的工作状态, 若感温头出现开路或短路故障时, 立即断开所有输出, 同时指示灯闪以示报警。

摘要：某工程风机盘管自控系统采用了奥维尔科技 (深圳) 有限公司生产的楼宇风机盘管总线制自控系统进行自动控制管理。该系统使风机盘管设备实现安全运行、优化运行、节能降耗。通过对本工程的调适, 发现此系统还存在一些问题, 希望制造厂家能进行改进:风机盘管温控器拨码具有记忆功能, 一旦拨码设计并使用一段时间后, 如果温控器损坏了修好后必须将以前的拨码设计返场清零后才可以用到别的位置上, 这一点非常不方便应该进行改进。

风机盘管工作原理风机盘管原理图篇2

风机盘管控制工作原理

风机盘管控制多采用就地控制的方案，分简单控制和温度控制两种：

风机盘管简单控制：使用三速开关直接手动控制风机的三速转换与启停。

风机盘管温度控制：使用温控器根据设定温度与实际检测温度的比较、运算，自动控制电动两/三通阀的开闭，风机的三速转换，或直接控制风机的三速转换与启停，从而通过控制系统水流或风量达到恒温。

风机盘管系统工作原理

风机盘管主要由风机，换热盘管和机壳组成，按风机盘管机外静压可分为标准型和高静压型、按换热盘管排数可分为两排和三排，换热盘管一般是采用铜管串铝翅片，铜管外径为10～16mm，翅片厚度约0.15～0.2mm，间距2.0～3.0mm，风机一般采用双进风前弯形叶片离心风机，电机采用电容式4极单相电机、三档转速、机壳和凝水盘隔热。

风机盘管原理图-风机盘管工作及控制原理

风机盘管空调系统的工作原理

借助风机盘管机组不断地循环室内空气，使之通过盘管而被冷却或加热，以保持房间要求的温度和一定的相对湿度。盘管使用的冷水或热水，由集中冷源和热源供应，与此同时，由新风空调机房集中处理后的新风，通过专门的新风管道分别送人各空调房间，以满足空调房间的卫生要求。

风机盘管空调系统与集中式系统相比，没有大风道，只有水管和较小的新风管，具有布置和安装方便、占用建筑空间小、单独调节好等优点，广泛用于温、湿度精度要求不高、房间数多、房间较小、需要单独控制的舒适性空调中。

风机盘管工作原理没有中央空调复杂，其实我们可以把风机盘管形象的看做是一台电扇，只是这台电扇吹出来的风是我们需要的温度。目前市面上风机盘管很多，为了节约成本，很多公司会选择国产风机盘管，而采用进口中央空调主机，这样并不影响整个中央空调系统的运行和使用效果。

中央空调风机盘管机基础知识

为满足不同场合的设计选用，风机盘管种类有：卧式暗装(带回风箱) 风机盘管、卧式明装风机盘管、立式暗装风机盘管、立式明装风机盘管、卡式二出风风机盘管、卡式四出风风机盘管及壁挂式风机盘管等多种。

风机盘管机组主要由低噪声电机、盘管等组成，

盘管内的冷（热）媒水由机器房集中供给。

中央空调风机盘管按照形式分为：卧式暗装、卧式明装、立式暗装、立式明装、卡式五种；

卧式风机盘管按照厚度可以分成：超薄型、普通型；卡式风机盘管按照有无冷凝水泵可以分成：普通型、豪华型；中央空调风机盘管根据机组静压大小可以分成：0Pa、12Pa、30Pa、50Pa、80Pa等，这里是指机外静压；中央空调风机盘管按照排管数量可以分成：两排管、三排管；还有两管制和四管制之分：两管制即普通风机盘管夏季走冷水制冷，冬季走热水制热；四管制风机盘管多用于一些比较豪华场所，可以同时走热水和冷水，即可以根据需要有的房间制冷，有的房间取暖。两排管是夏季一管进冷水，一管出冷水，冬季一管进热水，一管出热水；三排管是两管进水，一管进冷水，一管进热水，同时一管出水。

主要特点

风机盘管机体结构精致，紧凑，坚固耐用，外型美观且高贵幽雅。

风机盘管采用优质镀锌板机壳，冷凝水盘采用模压工艺一体成型，无焊缝、焊点、符合防火规范的保温材料整体连接于水盘。

风机盘管体积小: 机体设计轻巧。排水管及线路安装简便，左右接管及回风方式可随时变换，以配合现场情况。机组能安装于任何空间场所。

风机盘管效率高: 先进的胀管工艺,保证了换热器铜管和铝箔的紧密接触,传热性能好；

风机盘管噪音低: 合理的风机与气流结构设计,优质的吸音保温材料,使机组噪音低于国家标准1-3dB(A)；

风机盘管能耗低: 风机与换热器合理匹配,三档可调风量,使风机用电最省。

工作原理

风机盘管主要依靠风机的强制作用，使空气通过加热器表面时被加热，因而强化了散热器与空气间的对流换热器，能够迅速加热房间的空气。风机盘管是空调系统的末端装置，其工作原理是机组内不断的再循环所在房间的空气，使空气通过冷水（热水）盘管后被冷却（加热），以保持房间温度的恒定。通常，通过新风机组处理后送入室内，以满足空调房间新风量的需要。

但是，由于这种采暖方式只基于对流换热，而致使室内达不到最佳的舒适水平，故只适用于人停留时间较短的场所，如：办公室及宾馆，而不用于普通住宅。由于增加了风机，提高了造价和运行费用，设备的维护和管理也较为复杂。

风机盘管控制多采用就地控制的方案，分简单控制和温度控制两种。简单控制：使用三速开关直接手动控制风机的三速转换与启停。温度控制：STC 系列温控器根据设定温度与实际检测温度的比较、运算，自动控制 STV 系列电动两 / 三通阀的开闭；风机的三速转换。或直接控制风机的三速转换与启停，从而通过控制系统水流或风量达到恒温的目的。

盘管技术篇3

1 三种方案简介

1.1 VRV空调制热

多联机VRV (Variable Refrigerant Volume) 空调系统, 即可变制冷剂流量空调系统, 由日本大金 (DAIKIN) 公司于1982年开发推出, 打破了传统的中央空调 (水冷冷水机组热水锅炉+空调末端) 设计理念, 在传统的房间分体空调器1台室外机连接1台室内机的一对一方式的基础上, 研制出了1台室外机连接多台室内机的供暖制冷系统, 使设计、安装、运行和维护管理更为简单、方便。图1所示为1台室外机连接多台室内机的供暖制冷系统。

1.2 热水盘管+市政热水制热

风机盘管式空调系统由一个或多个风机盘管机组和冷热源供应系统组成。风机盘管机组由风机、盘管和过滤器组成。它作为空调系统的末端装置, 分散地装设在各个空调房间内, 可独立地对空气进行处理, 而空气处理所需的冷热水则由空调机房集中制备, 通过供水系统提供给各个风机盘管机组。图2所示为风机盘管工作及控制原理图。

1.3 VRV空调联合热水盘管+市政热水制热

VRV空调联合热水盘管技术是在VRV空调 (吊顶内暗装式) 的末端增加了热水盘管、水管和阀门系统, 将“两管制”扩展成了“四管制”, 冷热盘管共用一个风机和一个控制面板。冬季采暖时只需启动空调室内机, 利用室内机的风压将热水盘管中的热量输送到室内, 这样不用启动室外机就可以达到冬季制热的效果。图3所示为VRV空调联合热水盘管系统示意图。

2 各个方案的优、缺点

2.1 VRV空调系统的优、缺点

2.1.1 优点

VRV空调系统与传统的空调系统相比具有明显的优势。在节能方面, 由于采用分区域、分层调节冷热, 降低了压缩机频繁启动、停止带来的能量损失, 同时满足人体的舒适性;在空间方面, 系统建筑占用空间明显小于传统空调;在安装方面, 易于布置、安装简单;在维护方面, 维修操作方便。北塘天保企业总部楼层为小型办公写字楼, 办公多以每层安排。VRV空调系统具有节能、安装空间要求不高、设备可靠性高、维修工作量小等优点, 特别适合这类项目。

2.1.2 缺点

冬季取暖时, 由于外界环境温度过低, 室外机在温度达到0℃时, 制热效果就会明显降低, 室外气温达到-5℃时, 定频机基本无法正常启动, 变频机在室外温度达到-14℃时也无法正常启动, 这时就需要采用其他的取暖设备。即使增加了电辅热, 制热效果也不是很好, 尤其是在冬季极端天气状况下, 衰减效应尤为明显。冬季空调室外机启动时耗电量较大, 不节能。经调研空港某企业办公大楼、空港金融街等几个VRV空调取暖项目后, 大多数业主反映, 在冬季仅用VRV空调制热, 制热效果不好, 而且耗电量较大。

2.2 风机盘管式空调系统的优缺点

2.2.1 优点

价格低、维修成本低、噪声较小, 适用于小型办公场所;具有个别控制的优越性;系统分区调节, 容易控制;风机盘管本身体型小, 布置和安装较为方便, 末端采用市政热源供热, 节能效果较好。

2.2.2 缺点

因本身不能制冷, 夏季制冷时需增加制冷机组, 投资太大。

2.3 VRV空调联合热水盘管系统的优、缺点

2.3.1 优点

夏季采用VRV空调制冷, 冬季则利用市政热源供热, 集合了以上两个方案的所有优点, 且控制面板和风机共用一套, 节省成本, 节约能源。

2.3.2 缺点

该系统技术较为先进, 在国内工程中应用较少;冬季采暖时, 热源温度为45~55℃, 小于风机盘管设计水温要求 (75~95℃) , 具有一定的风险。另外, 空调室内机需选用较大风压的风机, 否则影响制热效果。

3 最终方案的确定及运行效果检测

经公司领导、暖通专家和设计院多方论证后, 确定选用方案三, 即VRV空调联合热水盘管+市政热水制热。本工程经公开招、投标后, 选用东芝VRV多联机设备, 室内机末端风压80 Pa, 热水盘管与室内机的连接方式为现场组装。为避免热水盘管处产生冷凝水, 将热水盘管设计在VRV空调室内机的回风段之后。

经过2012—2013年2个采暖季效果检测, 在冬季极端天气 (室外-10℃) 状况下, 实测二次侧供水温度为41~45℃时, 室内温度可以达到24~25℃。

4 经济效益分析

以E3-1地块12#楼为例分析, 本楼建筑面积3 800 m2, 共设置110台室内空调机, 14台室外机, 每天工作10 h。每台室内机每小时的用电量为0.11 k W·h, 每台室外机每小时的用电量为15 k W·h。仅开室内机时, 每天可节省电量15×14×10=2 100 k W·h。采暖季共计120 d, 则一个采暖季可以节省2 100×120=252 000 k W·h的电。每千瓦时电费约1.2元, 共计30.24万元, 扣除采暖费用40×3 800=15.2万元后, 净节省15.04万元。每年每平方米的建筑节约运行费用约40元, 北塘天保总部5层写字楼共计1.0×105 m2, 每年可节约运行费用近400万元。

摘要：对比分析了VRV空调系统和风机盘管空调系统在冬季采暖中的优、缺点, 并通过对北塘天保企业总部冬季设计方案的比选发现, 将两者巧妙地结合在一起后的VRV空调联合热水盘管技术大大降低了运行和维护成本, 且经过两个采暖季的运行效果检测, 证实制热效果比较满意, 值得推广。

关键词：多联机,VRV空调系统,空调联合热水盘管,风机盘管

参考文献

[1]中华人民共和国建设部.GB50019—2003采暖通风与空调调节系统设计规范[S].北京:中国计划出版社, 2003.

原油储罐加热盘管的节能改造篇4

由于原油一般储藏在很深的地下, 地表深层的温度较之于地面要高出很多, 当原油被开采出来置于储油罐中时, 由于温度的降低, 原油会凝结成块而不再保持液体状态, 所以在利用储油罐对原油进行运输时, 都要对原油进行不间断的加热保持一定的温度从而防止原油凝结。现如今最普遍的加热方式是在储油罐的罐底安装加热管对原油进行加热, 然而这种方式进行加热会产生巨大的能源浪费, 因而有必要对传统的加热系统进行节能改造。

1 传统加热方式对能源的浪费

传统储油罐对原油的加热方式是在油罐的底部安装加热管, 通过蒸汽或其他方式对运输中的原油提供热能, 保持原油的温度, 这种加热方式存在明显的不足之处。

1.1 原油由于含有较多杂质, 成分比较复杂, 其流动性极差, 影响加热的效率

大家印象中应该都有这样的感觉, 就是原油不像加油站出售给顾客的成品油那样干净且富有流动性, 而是给人一种黏糊糊的感觉, 那么这种情况下的原油流动性是很差的。传统的在储油罐罐底安装加热管的方式, 热能只能在罐底附近传递给原油, 然后通过原油的自身受热后的热对流, 交换热量, 使全部的原油都能得到热量从而防止原油凝结。正如前文所述, 原油自身的流动性相当差, 要通过原油自身的热对流来实现整罐原油的加热耗时相当长, 往往热量还未传输的储油罐上层原油的时候, 下层热油已经凉的差不多了。所以, 由于原油本身的缺乏流动性, 通过储油罐罐底安装加热管的方式对原油进行加热的方法不仅加热效率不高, 而且会造成能源的巨大浪费[2]。

1.2 原油中含有的水分对加热产生的不良影响

原油开采出来之后, 其本身不仅仅含有各种各样的碳化合物, 还含有大量的水分。由于原油是不能溶解在水中的, 所以当储油罐中的原油经过加热之后, 水和原油会分离而在储油罐中出现分层现象。又由于水的密度比原油的密度要大, 所以在储油罐中, 水处于下层而原油位于上层。这样, 储油罐底部的加热管在对原油进行加热的时候首先受热的是水而不是原油, 热量首先是通过水传递给原油的。由于水本身不是很好的导热材料, 通过他来向原油传递能量效率不高。同时水与原油不能互溶而是存在明显的上下分层, 这进一步降低了热量传递的效率。再者, 水的沸点是摄氏一百度, 远远低于原油的沸点, 这就给我们的加热又设置了一道障碍, 加热的热量源必须控制好, 不能过高。所以原油中的水分会给罐底加热造成很大的影响。

1.3 底部加热原油的直接受热范围过小

原油罐装运输中通常所使用的储油罐是圆形桶状结构, 其与运输工具的接触部分即罐底的面积很小, 相较于罐体中部最大的横截面而言还不足横截面面积的一半, 由于罐底面积的限制, 在罐底安装加热管, 数量受到严格的限制。同时储油罐中原油直接受热的量很少, 这样一来, 势必会造成加热管心有余而力不足的情况。

2 加热管分层分段的优点

传统的在储油罐罐底安装加热管对原油进行加热的方式效率非常低, 而且造成了能源的极大浪费。因此极有必要对这一传统方式进行节能改造, 提高原油的开采和运输效率, 节约资源。一个很好的方式就是将原有的安装在罐底的加热管, 进行改造, 使其不再是只限于安装在罐底, 而是分层安装在整个储油罐中, 这样的改造具有很明显的优点。

2.1 增加了原油的受热面积

传统的罐底安装加热管的加热方式, 原油直接受热的量只局限于油罐底部的少量原油。通过对加热管的分层改造, 可以在储油罐空间的各层都安装加热管, 这样无论是处于油罐下层还是油罐上层的原油都可以直接并且迅速地受热。原油直接受热量的增加避免了间接通过介质传热造成的能量损耗[3]。

2.2 避免了原油对流性差造成的加热效率低的问题

原油的对流性很差, 传统的罐底加热的方式需通过原油的对流, 下层的原油受热之后由于体积膨胀密度变小而上浮, 上层的原油下沉, 从而使整罐油都被加热, 这样的过程效率慢而且能源浪费极大。通过对加热管的分层改造, 在各个油层都安上加热管, 这样无论处于哪一层的原油都可以同时直接受热, 而不再需要通过原油自身的对流传热, 通过对流传热不仅速度慢, 而且效率低, 极易造成能源浪费。

2.3 避免了原油中水分对传热的阻碍

由于原油与水在受热之后相互分离并在储油罐中分层, 而且由于水的密度大使水全部留在储油罐底部, 从罐底对原油进行加热的时候先受热的是水, 再通过水向原油传输热量。通过对加热管分层改造后, 使原油直接与加热管接触, 直接受热, 而不再需要通过水的传导。

2.4 易于对加热过程灵活控制, 避免浪费

传统的加热方式, 通过油罐底部安装的加热管, 由于隔着一层水, 无法实时监测油罐内整体的受热情况, 通俗的来说, 就是“闭着眼睛”加热, 不论储油罐中油的温度如何, 需不需要继续供热, 都一直不停地像原油输送热量。这样极易造成巨大的浪费。通过对加热管的分层改造, 加热管实现了与储油罐中原油最大程度上的接触, 这样通过安装在加热管上的热敏元件就可以实时监测油罐内原油的温度, 从而决定是否继续加热, 加热力度多大等等。这样一来, 便可以大大节约资源。

3 对加热管的分层分段节能改造

3.1 加热管的设置

要改变原有的只在油罐底部安装加热管的方式, 将原有的底部一层加热盘管变为多层立体式的结构, 即在油罐内部每隔一定高度设置一层加热盘管。

1) 加热管的设置密度, 首先应与加热管所处罐体的横切面的面积成正比, 例如位于储油罐中部的加热管分布就应当密集一些, 而随着向油罐顶部和底部的延伸, 加热管分布就应当越来越稀疏。同时, 加热管的设置要充分考虑到原油受热后的流动情况, 由于原油受热后, 体积膨胀, 密度减小, 因此它会上浮。基于此, 油罐上部的加热管应该比下层布置的略密一些, 这样, 上层的原油接受的能量更多, 温度上升的快一些, 下层的原油受热慢, 温度低一些, 就可以减少油层的对流。

2) 设立加热管高度自动调节装置。在油罐内部立体式的增设加热管之后, 需要辅之以自动调节设备。一般储油罐起运时都是满油状态, 但是不能确保所有的储油罐都是满油状态, 况且, 油罐车随时可能卸下一部分原油, 所以储油罐中储存的油量是随时可能发生变动的, 所以应当根据储油罐中油量的多少灵活调节加热管的高度。

3.2 分层分段式加热管的控制

1) 对分层分段式加热管进行控制。要根据储油罐内油位高度及油水界面的高度升降, 实时对各层段加热盘管进行灵活合理的控制, 实现原油加热盘管节能改造后的功能。当某加热层段上方无液体或某层段内的液体温度达到预设的温度时, 停止对该层位的加热, 即使该层位的加热盘管停止工作。为了充分利用热能, 可控制对水层的热量输入, 对处于水层的加热盘管进行流量控制或关断水层加热盘。

2) 加热管辅助性元件的利用。对加热管的分层改造不只是管道本身的改造, 还要配备有智能控制系统, 包括检测、控制、执行等元件。在选用元器件时, 首要考虑的是安全性和可靠性。原油生产中, 原油储罐是一个充满易燃易爆介质的容器, 只有在绝对保证设备安全运行的前提下, 对该设备的节能降耗改造。

要利用检测元件如液位检测探头、温度传感器、油水界面检测元件及管力传感器、流量传感器等实时监测储油罐中的温度、液位等情况, 再通过控制单元对各检测信号进行处理、并根据处理结果对执行元件进行操作控制。

随着原油开采和利用力度的不断提升, 对原油利用效率的要求越来越高。而原油运输中的能源损耗越来越大, 传统的原油加热方式已经无法满足现代的要求, 利用现代技术, 对传统加热方式进行改造, 辅之以现代化的管理方法, 提升原油运输过程中的加热效率。

参考文献

[1]严伟丽.常减压装置的腐蚀与防腐[C].中国石油化工股份有限公司常减压蒸馏技术论文集, 2009:144-154.

[2]邓寿禄, 王贵生.油田加热炉[M].北京:中国石化出版社, 2011:41-42.

风机盘管联网节能控制系统篇5

1 风机盘管空调系统

风机盘管机组不断地循环室内空气,使之通过盘管而被冷却或加热,以保持房间要求的温度和一定的相对湿度。盘管使用的冷水或热水由集中冷源和热源供应,与此同时,由新风空调机房集中处理后的新风通过专门的新风管道分别送入各空调房间,以满足空调房间的卫生要求。

风机盘管空调系统与集中式系统相比,没有大风道,只有水管和较小的新风管,具有布置和安装方便、占用建筑空间小、单独调节好等优点,广泛用于温、湿度精度要求不高、房间数多、房间较小、需要单独控制的舒适性空调中。

系统优点一:控制灵活,具有个别控制的优越性,可灵活地调节各房间的温度,根据房间的使用状况确定风机盘管的启停。

优点二:风机盘管机组体型小,占地小,布置和安装方便,甚至适合于既有建筑的改造。

优点三:容易实现系统分区控制,冷热负荷能够按房间朝向、使用目的、使用时间等把系统分割为若干区域系统,实施分区控制。

大量的风机盘管得到应用,其他风机盘管控制系统也在逐渐地发展。风机盘管控制多采用就地控制的方案,分为简单控制和温度控制两种。

简单控制:使用三速开关直接手动控制风机的三速转换与启停。

温度控制:使用温控器根据设定温度与实际检测温度的比较、运算,自动控制电动两/三通阀的开闭,风机的三速转换,或直接控制风机的三速转换与启停,从而通过控制系统水流或风量达到恒温。

传统上风机盘管系统的控制比较简单,最原始的产品是机械式的三速开关温控器。随着技术的进步,电子式温控器逐步得到应用,控制精度有了较大改进,并且增加了许多实用功能,外观造型也更美观。随着对控制精度和节能要求的提高,电子式联网温控器通过联网实现集中控制,解决了暖通自控系统长期以来管理上的一个盲区。随着节能控制日益成为现代建筑中一个重要的管理内容。

风机盘管的温控器控制随着控制系统的发展逐渐成熟和稳定,将环境控制和节能管理融合到一起,越来越多的风机盘管实现联网控制系统,并根据风机盘管联网节能控制进行归纳。

2 联网节能控制系统功能

(1)本地基本控制功能

本地开关机,远程控制开关机功能。

室内温度显示;室内温度超高或者超低报警及联动功能。

本地设定控制温度。

控制器本地手动或自动控制风机三速。

制冷、制热及通风模式设定。

风机是否受控设置功能。

温度校准设置功能。

冬季防冻功能。

(2)远程基本控制功能

远程控制开关机功能。

远程监测室内温度和联动报警功能监测。

远程设置控制温度。

远程设置风机三速。

远程设置制冷、制热及通风模式。

远程摄氏度/华氏度切换功能。

远程睡眠状态设置功能。

(3)节能控制功能

远程设置设定温度最高限和最低限。

远程设置温控器本地操作权限:自由操作,只能开关机,本地不得操作三种权限。

远程监控阀门状态,远程强制控制阀门开关。

远程设置一天4个自动定时启动。

远程设置工作日和非工作日一天4时段自动设定温度。

(4)外接信号节能控制功能

远程监测外接开关量信号,并设置联动模式。

远程监测外接温度传感器,并设置温度控制模式。

远程设置房间节能和联动控制模式,实现门禁、红外、门磁、窗磁以及手动按钮联动控制,实现客房房卡联动控制和限温模式。

(5)辅助计费功能

远程监测本地累积高中低三速制冷制热下当量计费时间。

远程设置工作时间和非工作时间当量计费时间划分。

远程设置本地显示计费时间内统计的当量计费时间或能量。

3联网节能控制系统功能场景应用

2.1 酒店应用

客人办理入住手续,控制系统联动客房管理系统进行联动。打开房间空调。2分钟以后自动调整为房卡联动状态。无房卡状态下,空调自动切换到设置温度为默认值(夏季30℃,冬季16℃),设置温度不能随便调整。待客人进入房间插入房卡,空调可以由客人自由调整设置温度。既保证客房环境温度控制,又能最大限度地节约能源。

会议室休息娱乐区域可以通过红外或门禁开关量信号进行联动。实现有人进来,立刻开启空调。若无人状态情况下,空调延迟5分钟自动关闭。

2.2 医院应用

护士站远程设置各个病房设置温度的上限和下限,本地接入医院窗磁信号,若窗户打开,自动联动阀门关闭;若窗户关闭,阀门自动恢复。门诊及公共区域进行远程温度设定,并设置温度的上限和下限。

2.3 公共建筑应用

远程设置各个办公室的设置温度的上限和下限,设置定时开关机时间或设置工作日或非工作日一天4时段不同时间段的温度设置。辅助能耗统计管理。

走廊等区域远程设置温控器操作权限,本地禁止操作按键设置操作或者禁止操作。可以设置不同场馆区域的设置温度的上限和下限。设置定时开关机时间或设置工作日或非工作日一天4时段不同时间段的温度设置。

2.4 物业计费

完成时间当量计费,可以区分工作时间和非工作时间分开计费,本地可以分别存储显示并进行数据对比,保证数据准确性和安全性。可以根据收费情况,进行远程管理用户,实现对用户的提醒和处理:显示报警信息,限制温度操作,远程控制阀门开关,禁止使用等模式,提高物业管理水平。

2.5 高级功能应用

连锁新风机组进行联动节能控制。

实现当量时间监测与温度分析,完成风机盘管预警跟踪。

实现当量时间监测与空调用能的能耗分析。

统计运行状态辅助冷水机组节能控制。

2.6 特殊功能应用

地暖和风机盘管控制模式:夏季风机盘管制冷,冬季地暖制热,冬季风机盘管制热模式,冬季地暖+风机盘管制热模式,通风模式多种控制模式。

风机盘管实现春夏秋冬四个季节的主管+辅管控制逻辑模式,实现组合冷热源的使用控制。

低温送风系统中冷却盘管的研究篇6

冷却盘管是成功的低温送风系统的关键所在,其进出盘管的空气和冷却介质(如冷水、乙二醇等,常用为水)状态、列数、流程和压降等均与常规送风系统有所不同,值得我们研究和讨论。

1 低温送风系统及其冷却盘管常用设计参数

表1为常规系统和低温送风系统中冷却盘管的常用设计参数。

由表1可知,和常规送风系统相比,低温送风系统中的冷却盘管采用了更低的迎面风速,目的是减少盘管带水的可能性;低温送风系统另外一个显著的特点就是空调区域较低的送风相对湿度和增加了新风比,例如,12.8 ℃送风时的55%～65%减少到7.2 ℃送风时的40%～45%,可以更好地抑制真菌和霉菌的生长,有利于提高空调区域空气的品质。

2 低温送风系统中冷却盘管的特点

2.1 冷却盘管的列数

常规送风系统中,为了控制冷却盘管空气侧、水侧的压降,同时考虑到降低凝结水吹出冷却盘管、进入气流的可能性,冷却盘管的列数一般为4列～6列(一般不多于8列),翅片数在7片/in～12片/in。而在同等冷量负荷下,通过低温送风系统中冷却盘管的单位风量应能处理更多的热量,因此其冷却盘管的列数常在6列～12列(有的甚至多达14列),翅片数也一般为12片/in。

因此,在低温送风系统中的冷却盘管的空气侧、水侧的压降较大。为了使空气侧、水侧压降减少,从而使系统总装机功率减少,在制造、工程实际中常采取以下方法:1)在冷却盘管的铜管中,使用内螺纹的铜管,以便增加对进出冷却盘管的介质进行扰动,强化了冷却介质的传热,从而使冷却盘管能够在较少的列数和较少的翅片数情况下达到所需要的冷量负荷。2)在光壁铜管中设置扰流器,同样可以使进出冷却盘管的介质紊流程度加剧,从而强化了冷却介质的传热。3)选用承压能力达到要求的较小管径的铜管,也有利于减少冷却盘管的列数和翅片数,但是这种方法会使得水侧的压降增大,因而必须在权衡系统总装机功率后决定是否选用。

同样,在低温送风系统中,为了便于清洗,冷却盘管常常采用多个或分开的盘管——两个盘管分开,中间留有便于清洗与安装的通道,允许单个拆除。

2.2 冷却盘管的流程

冷却盘管的流程一般分为半流程(HF)、单流程(SF)、双流程(DF)甚至三流程(TF),其决定着盘管的性能。

在常规送风系统中,常选用单流程、双流程。如果系统对设备有水压降要求,也可以选择三流程这种形式,但是其缺点是冷却介质流速较低,从而导致传热系数较低,要求的冷却盘管列数相对较多,增加了空气侧的压降。而在低温送风系统中,常见的冷却盘管的回路形式是半回路。在半回路中,由于冷却介质流过盘管的路径较长、流速较高,因此其传热性能较好,从而可以减少冷却盘管的列数(见图1)。

2.3 冷却盘管的压降

美国Allan和James在《低温送风系统设计指南》中给出了部分常规送风系统和低温送风系统中冷却盘管的一般压降参考范围,见表2。

因此,在低温送风系统中,我们仍需要通过风机与水泵的运行费用和设备的一次费用的经济比较来决定冷却盘管最终的形式,最终确定其压降。

3工程实例

下面以河南省信阳市某改造工程空调设备为例,来说明低温送风系统中冷却盘管的确定,见表3。

从表3中我们可以看出,和常规送风系统相比较,在此改造工程中,采用低温送风系统后,总风量减少了近一半,冷却盘管的总列数有所增加。从风侧来看,由于保持整个系统盘管换热面积不变,冷却盘管平均面风速降低,使得冷却盘管的风侧压降也降低,这种降低程度大于由于盘管列数的增加导致的盘管风侧压降的增加,使得系统总的风侧压降降低,从而使系统送风总装机功率降低。从水侧来看,由于冷却盘管采用了合适的流程,系统总的水压降有所降低,且这种降低程度大于冷却盘管列数增加导致的水侧压降的增加,这将节约水泵的扬程及其装机功率。

仅从单台设备来看,同样是低温送风设计,但是较高的盘管风速或者较低的送风温度都将造成列数的增加以及风侧、水侧压降的增加。因此,在低温送风系统中,确定合适的出风温度,也是确定冷却盘管的重要因素。

摘要：介绍了低温送风系统中冷却盘管的特点,结合工程实例,对低温送风系统中冷却盘管列数、流程、压降进行了研究,以促进低温送风系统中冷却盘管的研究,从而大大推动空调节能的发展。

关键词：低温送风,冷却盘管,列数,流程,压降

参考文献

[1]刘静,俞炳丰,高振生.低温送风系统的研究进展[J].建筑科学与工程学报,2005,22(3):70-74.

某油田加热炉盘管的优化设计篇7

加热盘管是火筒式加热炉的吸热部分, 一般位于加热炉壳体内上半部分, 盘管内流动被加热介质, 加热炉火筒与烟管将热量传递给水, 水再把热量传递给盘管内的被加热介质。加热盘管的设计是加热炉设计的重要部分, 其设计的好坏关系到加热炉能否满足用户的加热升温需求。

以哈萨克斯坦某油田的设计为例, 对其选用优化的相变加热炉进行优化分析。该炉的加热盘管为蛇形管, 加热介质为油气水, 其中的主要组分为水, 壳程内介质为水。

1 盘管的优化设计分析

加热盘管设计的关键在于传热系数k的计算:

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式中:αi—管内壁对被加热介质的换热系数, W/ (m2·℃) ;

αo—管外蒸汽壁面凝结的换热系数, W/ (m2·℃) ;

δ—盘管壁厚度, m;

λ—管壁导热系数, W/ (m·℃) ;

ri—管内污垢热阻, (m2·℃) /W;

ro—管外污垢热阻, (m2·℃) /W。

由式 (1) 可知:在介质条件、管壁厚度和管材一定的情况下, 传热系数k取决于αi和αo。

2 αi和αo的优化

2.1 管内壁对被加热介质的换热系数αi的优化

在该项目中, 被加热介质并非单一介质, 为油气水混合物, 按照单一介质的计算已不能满足实际要求, 这里推荐用以下方法进行多相混合物的计算。

1) 计算液相的对流换热系数。

根据试验或模拟软件计算出各种物性参数和准则数 (如雷诺数、普朗特数等) , 并根据流态选取适当的计算公式计算出液相折算对流换热系数αl, 具体计算公式参照SY/T0535-94《火筒式加热炉热力与阻力计算方法》。

2) 计算气相的对流换热系数。

单独求出纯气相状态下气体的对流换热系数αg, 具体计算过程公式参照SY/T0535-94《火筒式加热炉热力与阻力计算方法》进行。

3) 计算油气水三相混合物的对流换热系数。

目前为止, 除了前苏联的全苏热工研究所发表的文献中曾经有过对油气水三相混合物对流换热系数αi简单的文字定性描述, 迄今仍然没有具体的试验数据和试验公式描述。因此, 对油气水三相混合物对流换热系数αi的计算仍然没有比较成熟的计算方法或试验数据可供参考或借鉴。

为相对准确地对油气水三相混合物的对流换热系数αi进行计算, 采用液相折算对流换热系数αl和气相对流换热系数αg的比值并辅以反映油气比的修正系数来求取折算的油气水三相混合物对流换热系数αi。

具体思路:油气水三相混合加热时, 由于气体具有强烈的扰流作用, 将会有效地破坏边界层厚度, 并在混合物中形成气泡, 从而使油气水三相混合加热时的对流换热系数比纯液相换热时的对流换热系数大, 但是比纯气相换热时的对流换热系数小。鉴于该定性分析结论, 考虑用液相折算对流换热系数与气相对流换热系数的比值β及反映油气比的修正系数来对液相折算对流换热系数进行修正。即:

β=αl/αg (2)

αi=αl (1+aβ) (3)

式中:αi—油气水三相折算对流换热系数, W/ (m2·℃) ;

αl—液相折算对流换热系数, W/ (m2·℃) ;

β—液相折算对流换热系数与气相对流换热系数的无因次比值;

a—油气比修正系数, 一般选取1.1～2.0, 油气比大时取上限, 油气比小时取下限。

通过以上方法可解决油气水三相混合物的换热系数计算问题, 经过项目现场实际运行的检验证明, 采用该方法是可行的。

2.2 管外蒸汽壁面凝结换热系数的优化

对于该项目的相变加热炉, 加热盘管全部处于蒸汽浴, 加热盘管外液膜水蒸气凝结主要呈层流状态 (Re≤1800) 时的对流换热系数计算如下:

undefined

式中:α0—管外蒸汽壁面凝结的换热系数, W/ (m2·℃) ;

λ—介质在平均温度下的导热系数, W/ (m·℃) ;

Re—介质在平均温度下的雷诺数;

μ—介质在平均温度下的动力粘度, Pa·s;

ρ—介质在平均温度下的密度, kg/m3;

g—重力加速度, 取g=9.81m/s2。

水平布置管外水蒸气凝结液膜的雷诺数计算如下:

undefined

式中:qm—水平布置管外水蒸汽凝结液膜的流量, kg/s;

Lt—盘管通道长度, m;

Ne—管子的当量排数。

水平布置管外水蒸气凝结液膜的流量计算如下:

undefined

式中:Pbc—按照传热方程计算的热功率, kW;

r—水蒸气的汽化潜热, kJ/kg。

水平管束在垂直方向上的当量排数按式 (7) ～式 (10) 计算。

正方形顺列布置时:

Ne=1.288N0.430t (7)

式中:Nt—管子排数。

正方形错列布置时:

Ne=1.370N0.518t (8)

等边三角形顺列布置时:

Ne=1.022N0.519t (9)

等边三角形错列布置时:

Ne=2.080N0.485t (10)

现对以上4种布管方式进行优选比较, 以盘管外径为76mm、盘管间距为200mm、壳体内径为1600mm、盘管布于壳体上半部分为例, 4种盘管布置方式依次如图1所示。

以上4种盘管布置方式比较结果如表1所示。

由表1可以看出, 相同面积中等边三角形错列布置盘管根数最多, 管子当量排数Ne最大, 结合式 (4) 和式 (5) 可知, 管外蒸汽壁面凝结的换热系数αo最大。

因此, 在上述4种盘管布置方式中, 选用等边三角形错列布置方式进行盘管设计, 既可降低壳体尺寸, 又能提高换热系数。

3 结论

通过上述分析可以看出, 影响盘管传热系数的主要因素为管内壁对被加热介质的换热系数和管外壁面换热系数, 可通过以下方法优化盘管的设计计算:采用液相折算并辅以反映油气比的修正系数, 计算油气水三相混合物管内壁对被加热介质的换热系数, 更为合理准确;相变加热的管外壁面换热系数采用管外液膜水蒸汽凝结的传热公式计算;盘管选用等边三角形错列布置方式, 以强化传热。

摘要：加热盘管的设计是加热炉设计的重要部分。以某油田相变加热炉的设计为例, 通过对传热系数影响因素的分析、管内壁对被加热介质的换热系数计算分析及管外蒸汽壁面凝结换热系数计算分析, 提出其加热盘管的优化设计方法, 推荐管内壁对三相混合物加热的换热系数计算方法及盘管的优化布置方式。

关键词：加热炉,盘管设计,换热系数,盘管布置

参考文献

[1]杨世铭, 等.传热学[M].北京:高等教育出版社, 1998.

[2]邓寿禄, 等.油田加热炉[M].北京:中国石化出版社, 2011.

[3]赵钦新, 等.燃油燃气锅炉结构设计及图册[M].西安:西安交通大学出版社, 2002.

[4]杨德伟, 等.油田开发后期联合站的节能降耗[J].油气储运, 1998, 17 (9) :45-48.

两管制风机盘管选型方法的分析篇8

关键词：两管制风机盘管,选型,温度双位控制

引言

两管制风机盘管是半集中式空调中常用的设备, 广泛应用于宾馆、办公楼、商住、科研机构等场所。两管制风机盘管构造形式简单、控制方式有限, 对空气只能完成降温 (除显热) 、降温除湿或加温三种处理方式。因此, 如何正确选用两管制风机盘管, 使其处理能力能最大程度满足室内空气处理要求, 是设计盘管系统设计中的重要环节。下文侧重从室内湿度控制角度, 对工程实际中常用的选型方法作对比分析。

1 两管制风机盘管选型的方法

1.1 根据全热冷负荷选型 (以下简称冷量选型)

根据逐时冷负荷计算的最大值, 参照风机盘管样本或《风机盘管机组》 (GB/T19232-2003) 中的基本规格及修正值选定风机盘管的型号、数量。然后对机组的送风量按照换气次数进行校核, 最后选定合适的机外静压, 完成选型。

1.2 利用焓湿图和空气处理过程计算风量选型 (以下简称风量选型)

风机盘管对室内空气的处理过程, 是把室内空气从N点处理到M点。其过程在焓湿图上如图1。

送风量计算公式为:

式中:Q———设计工况下冷负荷, W;

G———设计工况下的风量, kg/s;

hM———风机盘管出口空气的比焓, k J/kg;

hN———风机盘管入口空气的比焓, k J/kg。

根据式 (1) 得到的风量, 参照风机盘管样本或《风机盘管机组》 (GB/T19232-2003) 中的基本规格选定风机盘管的型号、数量, 然后对机组的送风量按照换气次数要求进行校核, 最后选定合适的机外静压, 完成选型。

还有一些文献[1]、[2]、[3]中提出或介绍了其他选型的方法, 工程设计中很多设计人员也有自己的选型方法;但这些方法基本上都是基于以上两种基本方法的变形或改进。利用冷量或者风量中的一个进行计算, 另外一个进行校核;取适当的安全系数;选择合适的静压。

2 风机盘管对空气处理过程及控制方式分析

2.1 风机盘管对空气处理过程的特点

按照《风机盘管机组》 (GB/T19232-2003) 中基本规格的要求, 风机盘管标准工况为:进口空气干球温度27℃, 湿球温度19.5℃, 进口水温7℃, 水温差5℃。当风机盘管运行工况为非标准工况时, 应进行修正。给出了风机盘管全热冷量和显热冷量的修正公式:

式中:

QF———设计工况下的全热冷量, W;

Qt F———设计工况下的显热冷量, W;

Qn———名义工况下的全热冷量, W;

Qtn———名义工况下的显热冷量, W;

t1———设计工况下风机盘管进风干球温度, ℃;

ts1———设计工况下风机盘管进风湿球温度, ℃;

tw1———设计工况下的风机盘管的进水温度, ℃;

W———设计工况下的水流量, kg/s;

Wn———名义工况下的水流量, kg/s;

从式 (2) 和式 (3) 中可以看出, 影响风机盘管冷量的因素有:空气初状态、水量及水温。水量不变时, 全热交换能力与室内湿球温度相关;潜热交换能力与干球温度和湿球温度相关。室内空气状态和风机盘管的处理能力之间相互影响, 室内空气状态无法有效控制。特别对于除湿能力, 指出风机盘管不能按照所需承担的室内负荷计算, 应该以风机盘管的去湿能力为依据。在实际的运行过程中, 风机盘管的去湿能力还很大程度受控制方式的影响。

2.2 风机盘管的控制模式分析

目前, 风机盘管控制方式有很多种。介绍了一些风机盘管及相类似表冷器的新型控制器。但由于各种原因, 实际应用并不广泛。工程中使用得最多的控制方式如图2。控制器根据用户设定的温度和和选定的风速进行调节。温控器根据设定温度与实际检测温度的比较, 关停或者启动风机;风机启动时电动二通阀开启, 风机关闭时电动二通阀关闭。

这种控制方式是基于温度的双位控制, 其控制过程与湿度无关。在这种控制模式下, 室内空气湿度不能得到有效控制。风机盘管型全热冷量小于室内负荷需求时, 温度将达不到设定值, 室内温度不可控;当风机盘管型全热冷量大于室内负荷需求是, 温度可达到室内温度设定值, 室内温度可控。但当选定过大时, 控制器将频繁启动, 不利于运行稳定 (见图2) 。

3 案例分析

下面以株洲一办公建筑北向四楼一间财务室 (4.8m×5.1m×3.0m) 为例, 对比采用不同的方法选型及运行效果分析。按照室内温度为26℃, 相对湿度60%计算, 办公室的逐时冷负荷如表1。

3.1 按照冷量选型

取逐时冷负荷最大时刻15:00的冷负荷2402W。参照《风机盘管机组》 (GB/T19232-2003) 选择FP-51型的风机1台, 额定风量为510m3/h, 额定供冷量2700W。根据式 (2) 和式 (3) 修正, 实际供冷量为2872W, 满足全热冷量要求。校核换气次数6.8次/h, 满足换气次数要求。

3.2 按照风量选型

根据逐时冷负荷最大时刻15:00的热湿比10196。根据焓湿图及式 (1) 计算, 送风量为776kg/h, 折合风量为648m3/h, 需选择FP-68风机盘管1台, 额定风量为680m3/h, 额定供冷量3600W。根据式 (2) 和式 (3) 修正, 实际供冷量为3830W。

由计算可看出, 采用风量选型时的结果比采用冷量选型要大。从温度考虑两种选型都能满足要求, 下面从湿度方面分析选型带来的差异。

3.3 运行及除湿量分析

对风机盘管采用最常用的温度双位控制时, 单位计算时间内风机盘管的除湿能力进行分析:

在8:00时刻是单位时间内, 采用FP-51型风机盘管因为温度控制, 实际等效开机时间为:1684.5/3380=0.56 (h) ;风机盘管对室内的除湿能力为:0.56×1.39=0.78 (kg/h) ;

采用FP-68型风机盘管因为温度控制, 实际等效开机时间为:1684.5/3369=0.42 (h) ;风机盘管对室内的除湿量为:0.42×1.87=0.78 (kg/h) 。其他时段计算方法相同, 风机盘管的有效开机时间和除湿能力如表2。

注:风机盘管可由用户选定档位。当低档位运行时, 风机盘管的出风状态点会下移, 除湿能力会略有增加, 也有类似结论。为简化起见, 本文暂未作讨论。

由表2可以看出, 当室内热湿比小于风机盘管的最小热湿比时 (8:00时间段) , 风机盘管无法完全处理湿负荷。在其他时刻, 由于双位控制的存在, 风机盘管型号大小对除湿能力没有实质的提升。

风量选型的风机盘管比冷量选型的盘管有效开机时间短, 阀门启停更频繁。对冷冻水管路系统的稳定性不利。

4 结论

基于风量选型选定的风机盘管比使用基于冷量选型的要大。采用常用的温度双位控制加三速开关的控制器时, 增大风机盘管的型号并不能提升风机盘管对室内的潜热的去除能力。综合考虑经济性、合理性, 风机盘管应以冷量选型为宜。