循环气体分析

循环气体分析（精选四篇）

循环气体分析 篇1

一、气体分析系统的组成及其工作流程

在韶钢干熄焦气体分析系统中, 主要有采样预处理单元和气体分析单元两部分组成。其中采样预处理单元主要包括蒸汽引射器SP240、水引射装置、水过滤器、气水分离器、旋风制冷器、样气过滤器、流量控制单元等。气体分析单元由SERVOMEX2200顺磁氧分析仪、XENDOS 2550 CO/CO2红外分析仪、K1550R H2分析仪组成。

在韶钢干熄焦气体分析系统中取样点设计在热管换热器后, 为正压段。在样气取样点, 样气经过SP240蒸汽引射器首次加压后从工艺管道中被引射到分析柜, 蒸汽和样气的混合物在分析柜内经水引射器二次加压后被水冷却、洗涤、降温, 然后样气进入气水分离器将其中的水分以及杂质初步分离出去, 之后进入旋风制冷器, 通过压缩空气冷却至10℃以下将其中的水分进一步去除, 水分经自动排凝器排出, 样气经过过滤器再次过滤后分三路进入流量控制单元以合适的流量进入各分析仪表进行检测。

二、气体分析系统工作原理及性能特点

1. SERVOMEX 2200顺磁氧分析仪的工作原理及性能特点

顺磁氧分析仪依据氧气分子的顺磁感受性进行工作的, 由传感器单元和信号处理单元两部分组成。其中, 顺磁氧分析仪的传感器部分一次检测元件为测量池, 传感器原理见图1。它由磁性体、装有两个充满氮气玻璃球的转动旋架、发光源、反光镜、光电池、放大器所组成。信号处理单元由微处理电路板、模数转换器板、电流输出板等组成。

顺磁氧分析仪的工作原理:磁性体在测量池中形成磁场, 当含有氧气分子的样气进入测量池时, 由于氧气分子的顺磁感受性, 氧气分子被吸引到磁场中最强的部分置换充有氮气的玻璃球, 使旋架转动, 旋架的转动使反光镜的角度发生变化, 光线经反光镜反射到光电池上的光能将随之改变, 从而使光电池的输出信号发生变化。光电池的输出信号经过放大器放大后被送到检测单元的反馈系统, 反馈系统使之流过安装在旋架上两个线圈, 这样可产生一个恰可抵抗哑铃旋转的力量, 从而使旋架保持在其原位上。所测出的流经线圈的电流作为与样气中的含氧量成完全线性相关的量被送入信号处理单元, 经过一系列的信号处理后, 作为氧分析系统的输出信号。

SERVOMEX 2200顺磁氧分析仪具有良好性能, 属于磁动力式顺磁氧分析仪, 是一种纯物理量的测量, 没有化学物质消耗, 寿命较长, 既不象热磁式氧分析仪那样比较容易受到背景气中导热系数大的气体影响而受到干扰, 也不象磁压式的氧分析仪需要高纯氮气作为载气进行测量。防爆等级较高, 可用于危险防爆区域。另外, 由于测量室采用了加热的方法, 确保测量池内无冷凝, 测量池机械机构具有很高灵敏度和精度 (0.01%) , 响应时间快, 稳定性好。

2. XENDOS 2550CO/CO2红外分析仪工作原理及特点

XENDOS 2550CO/CO2红外线分析仪主要是利用双原子或多原子组成的气体分子能够吸收定波长的红外光能的原理制成的, 主要由光源、采样单元、检测及信号处理单元三部分组成。其中, 光源部分包括红外线光源、电源控制电路板、切光器马达、光学滤镜转盘等;检测器及信号处理单元包括热电式感测器组件、微处理单元、信号变送单元、电源控制电路板、人机界面组件。

XENDOS 2550CO/CO2红外线分析仪的工作原理是利用红外光源发出具有一定波长范围的红外光, 经过切光马达上两个不同的滤光片选择不同的被测组分, 其中一个滤光片为参比光滤光片, 该滤光片的红外光能量不被测量组分吸收, 光强和波长范围没有变化, 此时, 热电式感测器接受的信号为零点。另一个滤光片为测量滤光片, 该滤光片的红外光由于采样单元中的待分析气体按照其特征吸收相应的红外线, 其光强减弱, 光束能量被测量组分部分吸收, 如果此时通入的是量程气, 则感测器接收到的能量代表量程点。在切光器马达带动光学滤镜转盘实现测量光束与参比光束的切换情况下, 热电检测器可以连续不断地检测到两束光的能量差, 而其差值与气体组分中所含气体的百分含量成一定的比例关系。然后, 热电检测器将检测出的信号送至信号处理单元进行运算处理、输出并显示。

XENDOS 2550CO/CO2红外线分析仪的具有良好的性能特点。首先, 能量检测采用固态热电式感测器, 不会老化和漂移。抗振动且不受外界温度影响。其次, 参比光和测量光通过同一个样气室, 可消除因光源老化, 镜片污染所造成的测量误差。再者, 样气室材质可根据现场工艺介质情况选用316SS、Monel或Hastelloy等材料, 可耐高温与抗腐蚀。最后, 其维护比较方便。一是其样气室在表外, 可直接拆下清洗样气室和镜片;二是光源和感测器可直接更换, 无校准问题。

3. SERVOMEX K1550R H2分析仪的工作原理及性能特点

SERVOMEX K1550R H2分析仪利用不同种类气体其热导率不同的性质来测量混合气体中H2组分的气体分析仪, 并应用热传导性传感器来测量H2浓度的。其主要由热传导性传感器、CO2补偿单元、电阻测量电路、信号处理单元组成。

循环气体中主要组分为H2, O2, CO, CO2, N2。0℃时相对导热系数H2为7.13, O2为1.105, CO为0.964, N2为0.998, 仅有CO2为0.614, 且各组分导热系数随温度的变化很小, 因此, 循环气体导热率基本上取决于H2和CO2的含量, 而CO2含量可以通过补偿单元将其影响消除, 这样就可以通过循环气体导热率的不同确定H2的含量。K1550R H2分析仪就是通过测量置于气体内部的热敏电阻阻值来间接测量气体的导热率。K1550R H2分析仪热传导性传感器原理图见图2。

当热敏电阻通过电流时, 电阻由电源吸收的功率全部转换成热量, 一方面使本身温度升高, 另一方面热量会向四周散发。当一定流量 (较小) 的被测气体从热导池入口进入, 从上面出口流出时, 热敏电阻向外散热主要靠气体散热。当被测气体中氢气含量增加后, 混合气体的导热率则会增大, 热敏电阻产生的热量通过气体传导到热导池壁的热量必然也会增大, 热敏电阻的平衡温度就会下降, 这就导致热敏电阻阻值减小。因此可以通过热敏电阻阻值的大小来测量氢气的含量。通过电阻测量电路测出的电阻值送至信号处理单元, 经过信号处理、CO2含量补偿后将H2含量信号输出并显示。

SERVOMEX K1550R H2分析仪热传导性传感器是一个高灵敏度、低热容不衰减元件, 维护量小。且K1550R H2分析仪有一个微处理器提供信号处理、温度补偿、校准等功能, 使其具有极高的可靠性。

三、气体分析系统安装使用要点

(1) SP240必须垂直安装, 不可水平安装。所有的取样管线必须保证从上至下并保持>1∶10的坡度。

(2) 外部的蒸汽压力应>0.35MPa, 温度>145℃, 蒸汽中不可带有结凝水。

(3) 所用的冷却水必须是洁净的, 压力应在0.15~0.705MPa, 并保证该冷却水在高温时不结垢。

(4) 在首次使用时, 应对蒸汽、冷却水管道进行彻底的清扫。

(5) 循环气体分析系统应安装在无振动、无粉尘、温度适宜、远离电磁辐射的环境中。

(6) 样气排放管道布置合理, 不允许有积水现象, 尤其是寒冷地区。

(7) 经常检查确认样气管道无泄漏, 冷却水、蒸汽、压缩空气品质符合要求, 柜内流量计、温度计指示正常, 并定期对各分析仪表进行标定。

四、气体分析系统日常故障分析及处理

1. 样气流量计无显示

由于循环气体中含有一定的粉尘, 且含水, 如果取样管线长时间得不到清洗, 必然造成取样管堵塞, 尤其是在蒸汽引射器处。另外蒸汽中含水量过大会加快取样管堵塞的可能性。针对此故障一般应检查取样管球阀前是否堵塞;拆出蒸汽引射器SP240中的文丘里喷嘴, 将其清理干净, 余下的管线用蒸汽进行吹扫;检查蒸汽压力、温度是否达到要求, 检查蒸汽管路上疏水阀是否已无法正常工作。

2. 样气流量计进水

样气流量计进水有可能造成水进入分析仪中, 给二次仪表带来很大的损害, 尤其是该系统中的氧分析仪与氢分析仪。因此, 在处理该故障时, 应同时用氮气或洁净压缩空气对二次仪表进行吹扫。样气流量计进水主要原因就是样气预处理单元冷却效果不好, 水分没有很好的被滤除、排出。一般检查冷却水的温度是否达到要求, 且冷却水要洁净, 不能造成冷却水管路堵塞。拆出水引射器文丘里喷嘴、水过滤器以及蒸汽与水混合处的冷却水管, 将其清理干净, 确保整个冷却水管路通畅。确认压缩空气压力达到要求, 调整旋风制冷器排气调节位置, 确保旋风制冷器后的样气温度在合适的范围内。检查自动排凝器是否正常工作。

3. 红外分析仪无法显示

XENDOS 2550CO/CO2红外线分析仪在电源波动的情况下容易造成内部保险烧熔, 甚至电路板损坏。在韶钢140t/h干熄焦投产过程中, 由于电源电压波动较大, 造成内部保险几乎全部烧熔, 经过更换后仪表恢复正常工作。

4. 各分析仪显示值不正常

该故障一般由于水进入分析仪表所造成, 此时应尽快对仪表进行吹扫。吹扫完后, 如果仍无法进行正常工作, 则有可能是传感器元件损坏, 需要更换传感器。另外, 对于CO/CO2红外分析仪还应注意检查其镜头是否干净, 以免影响测量。

五、应用效果及改进建议

气体分析系统在使用中需要严格按照说明书要求设计安装, 在韶钢两座干熄焦装置中, 气体分析系统能准确检测出循环气体中CO, CO2, H2, O2含量, 且其稳定性较好。为更好地使用气体分析系统, 在预处理单元可以进行如下改进。

(1) 将旋风制冷器后的温度信号引至中控显示, 并在温度高于设定值时报警联锁停样气, 避免冷凝水进入分析仪表。

(2) 在冷却水过滤器后增加冷却水压力检测, 在蒸汽引射器前蒸汽管上增加温度、压力检测, 并将信号引至中控显示, 且当其检测值不满足要求时报警, 提醒操作人员及时通知维护人员检查处理。

摘要：韶钢焦化干熄焦循环气, 采用英国SERVOMEX气体在线分析系统, 系统组成、工作流程、单台分析仪工作原理、性能特点及系统安装使用要求。系统日常运行故障分析、处理方法、应用效果和改进建议。

循环气体分析 篇2

CO2跨临界制冷循环的工作特点之一就是系统管路及设备的压损Δp远小于其工作压力p,跨临界制冷热泵循环中换热器多采用逆流形式。而逆流换热器当Δp/p和(1-ε)比1小得多时,如果用传热单元数NTU=1/(1-ε)来代替效能ε,则熵产生数Ns可用St数和Re数表达为:

其中,L为通道长度;D为通道直径;m*为无因次质量速度。

对亚临界状态的许多工质而言,通道长度L或通道长径比L/D对式(1)右边两项的影响刚好相反,所以可导得使熵产生数最小的最佳长径比或最佳通道长度。当换热器在该最佳尺寸下运行时,换热器中传热和粘性引起熵产的总和为最小,也就意味着可用能损失最小。

研究表明:换热器中的工质处于亚临界状态时,其每一侧的最小熵产生数只取决于无因次质量速度m*。因此,换热器通道中的流速是使熵产降低的最重要参数,减小该流速也就成了换热器优化的主要方向。包括对通道的几何尺寸、冷热流体流动的合理配置方式、通道中介质压力的分布等各方面内容的研究。

上述结论是对换热器中介质为亚临界流体时,作了许多假设及简化后得出的。因此对CO2跨临界循环的两个主要换热设备来说,由于工质在蒸发器中处于亚临界状态,其优化方向应该与上述结果相同。但工质在气体冷却器中却是跨临界状态,超临界流体具有许多特性,其在放热过程的熵产生,必然存在着与常规制冷工质不同的变化规律,故有必要对CO2跨临界循环中的气体冷却器进行熵产分析。

2 超临界循环气体冷却器的熵产分析

2.1 气体冷却器的换热模型

为简化问题,假设气体冷却器采用套管式逆流换热器,其中CO2制冷剂在内管流动,外部水在外管沿相反方向流动。CO2制冷剂在气体冷却器内以超临界流体形式存在,属强迫对流换热;水侧也是强迫对流换热,可通过对数平均温差法(LMTD)进行分析,图1显示了气体冷却器内的温度曲线。

气体冷却器的换热模型需要输入以下数据:换热器的换热量q,制冷剂的进口压力Pin,进口温度T2和出口温度T3,水的入口温度Tin和出口温度Tout。计算不同内管直径条件下所需的换热面积和熵产率。主要计算步骤有输入变量和参数、计算换热量及工质侧参数、求解整个换热器的熵产率和长度等三步。

根据气体冷却器的换热模型,本文编制了相应的计算程序,并与实验结果进行了比较,吻合良好,表明可用作理论分析。

2.2 气体冷却器的熵产分析

2.2.1 管径对熵产率的影响

1）由图可见换热器的总熵产率随内管直径的增大而降低这是因为在给定的工况条件下,传热引起的熵产率随内管直径的变化很小,换热器的总熵产率主要受流动熵产率影响。因为由传热引起的熵产率随内管直径的增大而增加,由流动引起的熵产率随内管直径的增大而降低,因此换热器的总熵产率自然要随内管直径的增加而降低。2)由于内管直径与实际换热器尺寸成正比,所以就存在着气体冷却器的优化问题。在设计中,应充分考虑这两方面的关系,既不能为减少换热器尺寸而使换热器熵产率很大,也不可一味追求小熵产率而加大换热器尺寸,增加初投资。

2.2.2 冷却水进口温度对熵产率的影响

1)在一定管径条件下,当换热量、冷却水进出口温差不变时,换热器的熵产率随冷却水进口温度的增加而降低。这是因为在上述工况条件下,因流动引起的熵产率变化很小,换热器的总熵产率主要取决于因温差传热而引起的熵产率变化。传热温差随冷却水进口温度的增加而降低,相应的因温差传热引起的总熵产率也必然随之下降。2)换热器的总熵产率随冷却水进口温度的变化基本上呈线性关系,而且不同管径下的熵产率变化趋势基本一致。3)管径一定时,换热器管长随进口温度的增加而增加,小管径情况下变化幅度较小,而大管径条件下,变化幅度较大。因为进口温度增加,传热温差变小,相应的换热器面积增加,换热器管长增加,而较小管径时换热系数相对较大,所以其变化幅度小。4)冷却水进口温度一定时,换热器管长随管径的增加而增加。这是换热器换热系数随管径的变化和大换热面积随管径变化综合作用的结果。当冷却水进口温度较低时,换热器管长变化较小,当冷却水进口温度较高时,换热器管长变化较大,这是因为冷却水进口温度越高,换热系数随管径的变化越剧烈所致。5)从降低熵产率和减小换热器尺寸两方面综合考虑,气体冷却器工作时,采用小管径并提高冷却水进口温度是有利的。

2.2.3 冷却水出口温度对熵产率的影响

由计算结果可知冷却水出口温度改变时换热器熵产率的变化趋势与冷却水进口温度改变时的变化趋势正相反,而换热器管长的变化趋势基本相同,即:1)在一定管径条件下,当换热量、冷却水进口温度不变时,换热器的熵产率随冷却水出口温度的增加而增加,而且不同管径下的变化趋势基本一致。由此可知,在该条件下换热器的总熵产率中占主导地位的是因流动而引起的熵产率变化,冷却水出口温度增加,冷却水的流量减小,流动熵产率也减小管径一定时换热器管长随出口温度的增加而增加小管径情况下变化幅度较小,而大管径条件下,变化幅度较大。这与不同冷却水进口温度对其的影响相同,原因自然也与前相似。即传热温差变小,相应的换热器面积增加,换热器管长增加,而较小管径时换热系数相对较大,所以其变化幅度小。3)冷却水出口温度一定时,换热器管长随管径的增加而增加。这与不同冷却水进口温度对其的影响也相同,原因为换热器换热系数随管径的变化和换热面积随管径变化综合作用的结果。当冷却水出口温度较低时,换热器管长变化较小,当冷却水出口温度较高时,换热器管长变化较大,这是因为冷却水出口温度越高,换热系数随管径的变化越剧烈所致。4)从降低熵产率和减小换热器尺寸两方面综合考虑,气体冷却器工作时,采用小管径并降低冷却水出口温度是有利的。

2.2.4 CO2出口温度对熵产率的影响

假设换热量为5 kW,冷却水的进口温度为30℃,出口温度60℃;CO2制冷剂的进口压力10 MPa,进口温度为100℃。对于不同的CO2制冷剂出口温度,计算不同内管直径Din下的熵产率及换热器的大小。由计算结果可知,该工况下,当管径一定时,换热器熵产率随CO2出口温度的增加而增加,换热器的管长随CO2出口温度的增加,总体上也呈现出下降的趋势,但变化幅度不大,局部则升高与降低交替。其原因是:CO2出口温度增加,换热温差加大,但CO2换热系数随其出口温度的增加而呈现出下降的趋势。超临界CO2流体流动与物性变化的特殊性呈现出与常规气体或液体非常不同的规律。从降低熵产率和减小换热器尺寸两方面综合考虑,气体冷却器工作时,采用小管径并降低CO2出口温度是有利的。同样的分析,要降低熵产率又要减小换热器尺寸,采用小管径并相应降低CO2出口温度、降低CO2进口压力是有利的。

3 结语

对CO2超临界制冷循环系统中的气体冷却器所进行的最小熵产分析表明,正是CO2超临界流体的特性所引起的流动与传热的复杂变化,使得它与常规流体的差异很大,呈现出明显不同的规律。气体冷却器的熵产依赖于运行工况和换热器的几何尺寸。通过以上分析,可得出以下结论:1)在相同的换热量下,内管直径越大,熵产率越小,但需要的管长却越大,相应需要的管材也越多。在设计中,应充分考虑这两方面的关系。2)从降低熵产率和减小换热器尺寸两方面综合考虑,气体冷却器工作时,采用小管径并相应增加冷却水进口温度、降低冷却水的出口温度、降低CO2进、出口温度及降低CO2进口压力是有利的。

参考文献

[1]ADRIAN BJAN,ENTROPY GENERATION THROUGH HEATAND FLUID FLOW,A Wiley-Intersclence Publication,1996.

[2]过增元.热流体学[M].北京:清华大学出版社,1993.

[3]熊大曦,李志信,过增元.换热器的效能与熵产分析[J].工程热物理学报,1997(18):1.

循环水车间2期有毒有害气体隔离 篇3

供水分厂循环水车间2期泵房是中煤龙化哈尔滨煤化工有限公司2000年甲醇改扩建项目。为甲醇6万吨及8万吨装置区提供合格循环冷却水。泵房内3台循环水水泵, 2台高效纤维过滤器。高效纤维过滤器过滤5%循环水回水。过滤器在正常的浊度范围内反冲洗之前为24小时。反冲洗排水通过反冲洗水排水管穿过泵房墙体与室外排水井直通, (由于反冲洗排水量有限及间断, 排水管不是满管) 有毒有害气体顺着排水管直接窜进泵房内, 给运行操作人员身体及生命安全带来了危害。将直接影响生产的稳定。自从2001年运行直到2005年我来到循环水车间之前这几年。车间运行操作人员经常受到有毒有害气体的威胁。其中有几次 (夏天门窗全开, 主要是冬天门窗封闭和天气及风向有关) 严重时, 控制室内运行操作人员熏得迷糊呕吐, 流眼泪。没有办法车间干部只好申请上级领导, 把车间运行操作人员撤到1期泵房, 2期泵房成了无人监控。给安全生产, 稳定运行带来了不安全因素。

2 有毒有害介质及危害

反冲洗排水井与外界区下水道相通。

2.1 有毒有害介质:

硫化氢, 一氧化碳, 液氨, 酚水。硫化氢:它是粗煤气, 酸性气, 膨胀气, 废气中的组分之一。是一种易燃剧毒的气体。由于硫化氢比重较大, 故在泄露时不易扩散, 容易形成聚集, 如超过空气中容许浓度, 遇火星即可发生燃烧爆炸或中毒事故。一氧化碳:无色无味气体, 不易液化和固化, 易燃烧, 有毒。在通风不良的情况下, 则会形成有害气体聚集, 相应存在着中毒, 着火及爆炸的危险性。液氨:无色, 有刺激性恶臭的气味, 当空气中氨蒸气浓度达到15.7%-27.4%时, 遇火星会引起燃烧爆炸。酚水:有刺激性气味。2.2危害:人员中毒, 窒息, 着火及爆炸。

3 改造方法

具体改造措施有两条:

3.1 在反冲洗排水管穿墙管内侧焊接1个DN200的弯头。弯头口朝下, 当反冲洗水浸没弯头口时形成水封防止外界有毒害气体进入。

3.2 在反冲洗排水管穿墙管外侧焊接1个DN200的弯头。弯头口朝上。当反冲洗排水灌满管道时形成水封达到防止外界有毒害气体进入。

此次改造采用第2种方法, 它不如第1种, 主要是改造方便。

4 改造效果

此项技术改造荣获哈尔滨气化厂2006年技术创新成果奖。彻底解决了困扰多年来危害工人身体健康危及生命安全的问题。

参考文献

[1]龙化化工公司.企业标准QJ/LH 12.24-2009.吴昌祥, 2009, 8, 18.

循环气体分析 篇4

1 资料与方法

1.1 一般资料

收集2 01 2年1—1 2月应用P DC A循环法管理使用医用气体完成的手术1884例资料为观察组;以2011年1—12月应用常规管理方法使用医用气体完成的手术1784例资料为对照组。手术室人员共40人, 其中高级职称3人 (7.5%) , 中级职称14人 (35.0%) , 初级及以下23人 (57.5%) 。两年内人员构成相对稳定。

1.2 P DC A循环方法

对照组采用常规管理方法, 对相关人员进行医用气体知识的教育和培训, 编制医用气体使用手册和人员培训手册, 定期考核相关人员的知识和操作技能。观察组采用PDCA循环方法, 具体如下:

1.2.1 计划

(1) 分析现状, 找出问题:分析医用瓶装气体存在的风险因素和以往使用中出现的问题, 包括: (1) 护理人员缺乏医用瓶装气体的相关知识; (2) 缺乏气体管理的规范流程; (3) 气体接收、搬运、储存、使用各环节存在漏洞; (4) 钢瓶检测及气体有效期检测执行不到位; (5) 对气体管理缺乏持续、有效的监督。 (2) 制定目标与措施: (1) 成立质量控制小组; (2) 制定预期目标, 初步设定应用PDC A循环进行持续质量改进的时间为6个月; (3) 具体改进项目及内容:进行医用瓶装气体知识的培训;建立规范的气体管理流程;细化及完善气体使用各环节;每月底召开质量控制小组会议, 针对检查中发现的问题进行分析, 制定整改措施。

1.2.2 实施

(1) 培训:培训是最好的预防气体混淆的措施[3]。培训内容包括:不同气体钢瓶颜色的识别;钢瓶瓶身上钢印标记的含义;各类气体的特性;钢瓶各辅助装置的作用;如何安装、拆卸气体流量表;气体减压阀的作用及使用方法;储存、搬运的注意事项, 以及发生钢瓶倾倒、漏气等紧急情况的处理方法。 (2) 建立气体管理标准流程:建立气体管理标准流程, 并组织学习。 (3) 细化完善各环节: (1) 接收:护士接收前应检查钢瓶外观、气体标签、检验合格证、气体及钢瓶有效期等相关内容, 确认无误后登记签名。 (2) 搬运:搬运过程中避免滑跌及碰撞。 (3) 储存:不同气体储存于不同的地点, 以免混淆。钢瓶颈部悬挂标有气体名称及气体现有状态 (如满、空、使用中) 的标识牌。 (4) 使用:保证使用环境安全。多种气体同时使用时, 应将钢瓶置于不同的位置, 避免混放, 以免忙中用错气体。更换气体时, 首先与洗手护士两人核对, 同时暂停手术操作。使用过程中如出现巡回护士无法排除的故障时, 应立即停止使用, 联系供气中心进行处理

1.2.3 检查

设立检查登记本。常规检查由专科组长负责, 检查重点包括:钢瓶基数及钢瓶质量、各种标识牌是否悬挂到位、钢瓶布套颜色与气体种类是否吻合、储存地点是否正确、气体减压阀及专用扳手是否完好齐全等, 做好记录。

1.2.4 处理

每月底召开质控小组会议, 各组员将平时检查及抽查过程中发现的问题进行汇总, 开展分析讨论, 提出相应的整改措施, 并组织实施。把暂时不能解决的问题转入下一个PDCA循环, 直至问题彻底解决。

1.3 观察指标

自行设计培训考核量表, 比较培训前后手术室人员对医用气体风险的认知情况及医用瓶装气体使用过失记录的变化。

1.4 统计学处理

应用S P S S 1 8.0统计软件包作为数据分析工具, 计数资料用χ2检验, 以P<0.05表示差异有统计学意义。

2 结果

2.1 手术室人员对医用气体风险的认知 (表1)

通过培训, 科室成员对医用气体的相关知识有科学系统的了解, 理论与操作考核合格率达100%, 其中对不同气体钢瓶颜色的识别、钢瓶瓶身上钢印标识别的含义、各类气体的特征、储存及搬运的注意事项、发生钢瓶倾斜或漏气紧急处理的认知评分较治疗前明显提高, 差异有统计学意义。

2.2 P D C A循环管理前后医用瓶装气体使用过失变化 (表2)

培训后, 钢瓶倾倒、气体混淆、钢瓶气体过期发生率均低于应用PDCA循环管理前, 差异有统计学意义。

3 讨论

医用气体已成为现代外科手术不可或缺的一部分。如腹腔镜手术的全过程都离不开CO2建立气腹, 眼底冷凝术、虹膜切开等眼科手术也都需要医用液氮作为深度冷冻剂[3]。氮气为气动骨钻动力系统提供了气源, 氩气在电外科手术中起到更好的止血、凝血作用等[4]。而医用瓶装气体品种多、流动性大、外观相似, 存在混淆气源、用错气体、超出有效期使用、钢瓶使用超出安全检测期、医用气体钢瓶附件损坏、气体泄漏、钢瓶固定不牢固、易燃、易爆等危险[5]。因此, 如何用科学的方法全面评估、识别风险因素, 建立标准的操作流程, 在各环节落实风险防范措施[6], 直接关系到手术患者、医务人员和医院仪器设备安全。

PDCA循环法使工作质量能在不断循环往复的实践中得到最大化的提高, 而被广泛引入到医院系统质量管理[7]。本文将PDCA循环法用于手术室医用瓶装气体的规范管理, 通过实践获得较满意效果, 一是手术室人员对医用气体风险的评估与防范能力在不断循环往复的实践中得到最大化的提高, 结果显示, 他们对不同气体钢瓶颜色的识别、钢瓶瓶身上钢印标示的含义、各类气体的特征、储存及搬运的注意事项、发生钢瓶倾斜或漏气紧急处理等的认识得到了提高;二是建立质控管理体系、气体管理标准流程, 实现精细化管理, 可以有效保障手术患者、医务人员和仪器设备的安全, 本文观察组钢瓶倾倒、气体混淆、钢瓶气体过期发生率较引入PDCA循环法管理前有明显减少, 具有实际效果。因此, PDCA循环法不仅保证了医用瓶装气体的安全使用, 还能显著提高手术室护理管理质量。

摘要：目的 探讨PDCA循环法在手术室医用瓶装气体规范管理中应用的关键要素及成效。方法 回顾性分析手术室应用PDCA循环管理后手术室人员对医用气体风险的认知情况及医用瓶装气体使用过失记录。结果 实施PDCA循环管理后, 手术室人员对不同气体钢瓶颜色的识别、钢瓶瓶身上钢印标识的含义、各类气体的特征、储存及搬运的注意事项、发生钢瓶倾斜或漏气紧急处理的认知评分较引入PDCA循环法前明显提高;钢瓶倾倒率、气体混淆率、钢瓶气体过期使用的发生率较引入PDCA循环法前明显下降, 差异有统计学意义。结论 应用PDCA循环法可对医院瓶装气体管理各环节及时进行有效控制、规范操作流程, 保证医用瓶装气体的规范使用, 保障手术患者、医务人员及仪器设备的安全。

关键词：PDCA循环法,医用瓶装气体,规范管理

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