导线压接（精选五篇）
导线压接 篇1
局部压接需要的压力较小, 易使压接处接触面间产生金属表面渗透, 所以得到广泛应用, 但中间接头的压接管压接后压坑变形较大, 易引起电场畸变, 致使压坑内气体移至高场强处, 发生游离而使绝缘击穿。从中间接头故障看大都由上述原因造成。
如采用整体压接, 可使压接管比较平直, 形状好, 易解决压接管处电场集中的问题。现将整体压接的方法及工艺要求介绍如下。
(1) 压接前应检查压接工具有无问题, 检查压接管及压模型号规格是否与电缆截面相符合。
(2) 如果是铝线压接, 压接前应将线芯及铝接管内壁的氧化铝去掉, 并在线芯和铝接管内壁涂上一层中性凡士林, 将铝芯插入铝压接管中进行压接。如果是铜芯导线压接, 因铜线没有很高电阻的氧化膜, 在压接时只要铜压接管内壁镀锡, 铜芯表面除锈即可。
(3) 对于非圆形线芯, 可用绑线将线芯扎成圆形, 扎紧锯齐后插入管内。插入前应根据压接管长度在导线上做上记号, 中间接头应使插入管内两端导线的长度相同。插入线芯时, 线芯不应出现单丝突起现象。不宜用硬物敲打压接管, 以防止变形, 影响接触面积而造成接触电阻增加。
(4) 压接时应先分别压接压接管的两个外端, 再分别压接压接管的内端, 压坑间的距离应在3～5 mm, 防止压接时距离太近而相互受力, 影响压接质量。在压接管上4个围压坑应尽量均匀分布, 压接后压线钳在压接管上应停留15～20 s, 保证导线与压接管之间形成金属渗透。
(5) 压接管压接完毕后, 应将压接管表面和两端产生的棱角、尖刺用锉刀锉平, 并用砂纸打磨光滑, 然后用电缆清洁剂将铝 (铜) 屑擦洗干净。
导线压接 篇2
关键词：750kV,扩径导线,压接工艺
0 引言
西宁-格尔木750k V输变电工程Ⅲ标段采用六分裂LGJK-400/45型扩径导线。扩径导线重量轻, 使用杆塔小, 基建费用低, 外径大、电晕小, 电场强度小, 噪音低、无线电干扰小, 是很好的环保节能产品。本段工程架线施工采用张力展放导、地线, 液压连接导地线。
该型导线压接在我公司施工历史上前所未有, 也无施工经验可借鉴。由于扩径导线与普通导线相比, 铝线由原来的48根减少为40根, 钢芯部分不变, 导线外径不变, 由原来铝线层的密绕变为疏绕。所以必须填充铝股, 保证压后强度和密实度符合质量检测标准。下面就填充铝股的数量和方法进行探讨。
1 扩径导线结构特性及相关参数
LGJK-400/45型扩径导线的结构是以LGJ-500/45型导线为原型, 将铝线由48根减至40根, 减少8根铝股, 其中内层铝线由10根减为8根, 邻外层铝线由16根减为10根, 外层铝线不变仍为22根。内层铝线和邻外层铝线均匀排列, 铝线之间有间隙。
扩径导线与普通导线基本相同, 只是在里层与邻外层铝股根数上不同, 结构参数对照如下表:
LGJK-400/45型扩径导线的内层和邻外层的铝线之间存在较大空隙, 为了填充这些间隙, 需要向这些间隙均匀填充铝线, 填充铝线根数的多少直接影响压后管内的密实度。若填充数量不够, 管内产生缝隙可能会密实度达不到设计要求, 对今后的运行可能会造成不利的后果, 在此基础上, 对扩径导线压接填充工艺进行探讨与试验, 使压后管内铝线与铝线间更加密实。
2 扩径导线用压接管参数
“西宁-格尔木”750k V导线耐张线夹参数表。
3 截面分析
LGJK-400/45型扩径导线与LGJ-500/45型导线所用铝管外径相同, 对压前与压后截面进行比较, 分析压后密实情况。表3接续管截面对比表
《架空送电线路及避雷线液压施工工艺规程》SDJ226-87 (简称工艺规程) , 第4.0.2条规定, “各种液压管压后对边距尺寸S的最大允许值为:
但三个对边距只允许有一个达到最大值, 超过此规定应更换钢模重压”。在图中, 假设液压管压后对边距尺寸S达到最大允许值。
所对应的压后截面积Q为:Q=n× (1/2) ×L×h
式中:
n-三角形个数。n=12
L-三角形底边。L= (S/2) ×tgθ=22.458×tg30°=12.966mm;
h-三角形高。h=S/2=22.458;
Q-角度, Q=30°;
经计算, 填充7根后截面与500/45截面基本相同, 且都大于规程规定压后值为最大对边距时截面的理论计算值。在实际的压接中, 铝管除受正向压力产生横向压缩变形外, 还产生纵向伸长。所以, 填充数量不得少于7根铝线, 方能保证密实。
4 填充操作工艺方法
扩径导线压接的前期准备等工作和普通导线相同, 以下着重说明几点不同之处和压接注意事项。主要区别在于扩径导线在压接前要对结构中空虚的部分进行填充。
4.1 导线切割
割线位置应标识清楚, 印记准确, 断口整齐, 按工艺要求进行割线, 不得伤及不需割线的部位, 切割处做好防松股措施。切割导线铝股时严禁伤及钢芯。导线及避雷线的连接部分不得有线股绞接不良、断股、缺股等缺陷。连接后管口附近不得有明显的松股现象。
4.2 填充操作方法
1) 将要压接的导线由端头向内量取1.5m~2m并掰直, 由端头向内量取须切割长度或填充件长度;两端绑扎后, 用切割器或手锯切断;去掉外层铝股, 保留邻外层及里层铝股, 并将铝线拆下, 将铝线的一头磨圆滑, 并对邻外层铝线作好标记, 防止填混;
2) 先套铝管, 再切割邻外层铝线, 当邻外层的铝线切割完毕后, 顺绞制方向向邻外层的间隙填充预先准备好的邻外层铝线, 邻外层填充5根铝线;
3) 当邻外层5根铝线填充完毕, 并与外层及邻外层的端头对齐后, 切割里层的铝股, 只割到每股铝股的3/4处, 然后将铝股逐根掰断;
4) 顺里层铝股绞制方向的间隙内填充原里层铝线, 里层填充2根, 并与邻外层及里层的端头对齐;
6) 填充件必须是原里层的铝线填充到里层, 原邻外层的铝线填充到邻外层, 填充件必须保持原绞制形状, 不得捋直。填充的方向必须与该层的绞制方向一致, 方能填充密实顺畅。填充邻外层5根、里层2根共计7根铝线。
5试验结果
导线压接 篇3
随着特高压电网突飞猛进的发展, 特高压变电站建设步伐加快, 软母线施工是变电站建设的重要一环, 其施工质量的好坏直接影响变电站后续运行安全。皖南变电站工程是皖电东送淮南至上海特高压交流输电示范工程的枢纽变电站, 现场软母线采用大截面耐热空心扩径导线, 施工难度大, 压接质量控制要求高, 本文针对皖南变电站工程大截面导线压接过程控制要点进行浅析, 以达到交流特高压变电站大截面导线质量控制经验, 提高特高压变电站建设技术水平的目的。
2 概述
皖南站1 000k V软母线部分引线均采用型号为JLHN58K-1 600的耐热空心扩径导线, 其中1 000k V软母线为四分裂4×JLHN58K-1600耐热空心扩径导线, 三相成八字形布置 (如图1所示) 。
大截面空心扩径导线具有易磨损、易松股、难压接等特点, 现场导线压接施工存在以下作业难点: (1) 现场作业时大截面导线的成品保护; (2) 导线压接过程保持线夹与线的平直; (3) 压接后导线不抛股、不松股。
导线耐张管的压接质量将直接影响软母线的施工质量, 影响变电站工程后续的安全稳定运行, 因此现场需采取有效措施, 保证导线的压接质量。
2.1 大截面导线耐张线夹压接质量标准
注:根据《国家电网公司标准工艺》及《1000k V母线装置施工及验收规范》 (Q/GDW 198-2008)
2.2 现场大截面空心扩径导线压接质量工艺控制措施
2.2.1 大截面导线压接平直度控制
NY-1600k耐张线夹单只重30kg, 单凭人工操作压接很难控制压接过程中线夹的平直度, 因此单凭人工操作进行导线压接不能满足现场压接要求。针对此问题, 现场技术人员根据导线压接特点进行技术攻关, 设计一种大截面导线压接专用工具, 其设计原理如图2所示。将线夹端部以及线夹尾部在压接前固定, 并将线夹、导线、模具调平, 调平后通过改变模具的位置来进行线夹压接, 保证整个压接过程中, 线夹及导线都是处于平直的状态, 从而很好地控制线夹压接的平直度。
为便于压接, 现场根据设计原理及思路, 研制导线压接专用小车 (如图3所示) 。其线夹及导线固定点是两端支撑架, 并且带螺栓调节两端的高低, 通过螺栓的调节来保持导线及线夹固定后调平, 保持压接时铝管与模具在同一轴线。为便于模具的平行移动, 将固定模具压鼎处设计为滑车形式, 通过底部方向轮的旋转, 控制模具的左右平移, 实现导线在压接时做到“导线固定, 压鼎平移”, 达到很好地控制压接平直度的目标。
铝管压接时, 后一模要重复压接上一模的三分之一部分。为使铝管压接符合要求, 确保每模压接重叠量保持一致, 将每模压接位置在耐张铝管标记出来, 配合使用专用压接小车, 精确把握模具的压接位置 (叠模) , 满足铝管压接要求。
2.2.2 定制满足压接要求机具设备
以NY-1600K耐张线夹为例, 铝管压接段长度为585mm, 根据金具厂家设计压接压力值要求, 现场定制3 000k N液压机配套YML-105铝模, 每模压接长度为75mm。机具经专业监测单位检测, 握着力符合要求, 满足现场的压接要求。图4所示为NY-1600k耐张线夹设计图及实物图。
2.2.3 作业过程细节把关
JLHN58K-1600耐热空心扩径导线易磨损、易松股, 作业过程中的规范操作、成品保护也将直接影响导线的压接质量。导线切割时, 应使用硬直扎带在切口周围扎进, 防止导线切割时引起局部松股, 切割时保证导线的平直, 切割后去除导线截面毛刺。
穿入扩径导线的钢芯及铝管时应严格按照技术要求, 钢芯穿入时应按照钢芯螺纹旋入, 铝管穿入时应顺着导线的旋转方向, 防止铝管穿入时导线松股。
2.2.4 压接后严格检查
现场导线压接完成后, 对压接边缘进行打磨。通过施工队自检、质检员及监理复检, 严格根据规范及标准对模具重叠长度、压接管的平直度、六边形的对边尺寸进行检查, 保证压接后六角形对边尺寸不大于0.866D+0.2mm (D为接续管外径) , 铝管的弯曲度小于2%, 压接关口出导线无松股、隆起及裂纹线现象。
3 结语
随着特高压电网建设的迅速发展, 其必将成为坚强智能电网的主体, 而优质的特高压工程质量是其坚强的后盾, 相应地对特高压工程质量提出了更高的要求。特高压变电站大截面导线压接工艺要点控制是软母线施工质量甚至变电站质量把关的重点, 应引起足够的重视。本文分别从导线压接操作关键点、研制专用压接工具等几方面介绍了皖南变电站大截面导线压接质量工艺控制要点, 为今后特高压变电站软母线施工打下基础, 可供同行业单位参考。
摘要：特高压变电站软导线施工是变电站建设步骤的重要组成部分, 皖南变电站工程软母线采用大截面空心扩径导线, 施工难度大、成品保护要求高、压接工艺质量高, 对施工过程操作方法依赖性大, 质量工艺控制要求严格。本文从特高压皖南变电站大截面导线压接施工要点出发, 介绍其质量控制要点及控制措施, 以方便总结, 促进相互交流。
导线压接技术在变电站中的应用分析 篇4
随着经济的腾飞, 无论是居民用电还是工业用电, 其用电量都在与日俱增, 满负荷运行的现象十分普遍。过大的电流和外部复杂的天气环境都容易造成母线连接金具的烧毁, 影响供电可靠性。对于母线的连接技术来说, 有普通螺栓连接和导线压接。将两者进行对比, 表1给出了两者各环节上的差别[1]。
由表1可以看出, 采用导线压接技术能够明显提高母线连接质量, 减少检修和事故处理次数, 从而减少停电次数, 保证电网的长时间稳定运行。但值得注意的是, 软母线的压接是一项较为隐蔽的工程, 其工作量较大。下文将对此展开详细论述。
2 导线压接技术
对于软母线的压接来说, 目前出现的压接工艺有两种:外爆压接工艺和液压压接工艺。对两者的区别进行分析, 除了压接机不同之外, 还存在以下区别:1) 就操作的安全性来说, 外爆压接在施工时需要使用爆炸材料, 存在安全隐患;液压压接在施工中无需使用爆炸材料, 整个过程较为安全。2) 就现场管理来说, 外爆压接中对爆炸材料的管控十分严格, 管理难度较大;液压压接的管理难度相对较小。3) 就不合格产品的控制来说, 外爆压接是一次成型, 返工较为困难;液压压接在外形尺寸超标的情况下还可以返工重压, 直到合格。4) 就对环境造成的影响来说, 外爆压接会造成很大的噪声, 液压压接产生的噪声相对较小。
由以上比较可以看出, 液压压接工艺的优势较大, 该工艺在变电站中的软母线压接中也得到了广泛的应用。液压压接的工艺流程如图1所示。液压压接的基本原理是:将液压油作为压力介质, 在导线与线夹的连接处采用相配套的专用磨具进行施压, 致使导线的接头由于压力的作用而发生永久性形变, 在径向上发生压缩, 而在纵向上出现伸长。结束压接过程之后, 连接处的线夹和导线成为一个整体, 两者之间的摩擦力较大。为了保证软母线压接的质量, 施工需要按照相应的工艺规程要求进行, 尤其需要注意的有以下两点:1) 在开始压接之前, 需要对导线和线夹进行严格的检查, 相应的规程中规定的工艺步骤都是以导线和线夹是标准尺寸为前提的。一旦其尺寸超出规定的公差范围, 压接之后, 即使接头的尺寸满足了国标要求, 但其机械强度也可能不合格。2) 在进行软母线的压接之前, 需要对压接人员进行培训, 有针对性地制作一些试件。
之所以说软母线压接施工是一项隐蔽工程, 是因为压制成功接头之后, 只能通过外观的检查来检验其品质;对接头的机械强度进行检验时, 只能通过导线的拉力来判断, 但拉力试验是一种破坏性试验, 无法对成型后的所有导线接头实施拉力试验。所以, 拉力试验对于材料、使用的工器具以及施工工艺等的检验就显得非常重要了[2]。上文中已提到, 接头的机械强度可以通过接头的变形程度来反映。实践经验表明, 压接后, 外形尺寸变大的, 其紧固力较低。因此, 在正式开始压接时, 要严格控制好压后接头的尺寸。
3 施工中的常见问题及注意事项
3.1 导线和线夹应配套使用
不同标准的导线需要配备不同的线夹, 导线标准有两种:GB1179-74以及GB1179-83型。如果在施工中代用不相配套的线夹, 容易造成导线接头处的紧固力降低, 造成接头的伸长量过大, 过大的伸长量会影响到母线安装后的驰度, 造成母线的档距过小, 使得导线压接后在压接处出现局部松股的现象, 甚至有可能造成导线成为“灯笼状”。
3.2 液压油泵站无法连续工作
变电站中软母线压接是重要的安装环节, 一旦该工作无法顺利进行, 除软母线安装自身的进度会受到影响外, 其他设备的安装调试工作也会受到较大影响。通常情况下, 软母线的压接工作较为集中, 这就要求液压机能够长时间连续工作[3]。但是在实践中发现, 当液压机的油温超过了极限值时, 该油的粘温特性会发生较大突变, 大大降低了泵站的密封性能以及输出油压的稳定性, 无法保证母线压接质量。对这一现象的处理, 可以采用多台泵站轮换工作的方式进行施工。对过热的油泵站实施自然冷却的办法[4]依然存在一些问题, 如:在炎热的夏季, 泵站的连续工作常常会受到高温不降的影响而推出运行;泵站的自然冷却效果不理想, 需要等待较长时间才能再一次投入工作;在采用轮换工作方式时, 需要在工地上设置较多的泵站, 还需要进行频繁的倒换电源和高压油管工作, 不仅加大了机械台班的投入, 也增加了工人的工作量, 降低了施工效率。因此, 对于液压油泵站无法连续工作的现状, 应该进行改造研究, 增加液压油的强制制冷措施等。
3.3 高处作业问题
采用液压压接工艺施工会带来一个较大问题, 即:高处作业的工作量增加。过去工程中都是采用爆压接施工工艺, 安装引连线时采用的方法是:先在地面上将这些引连接线的一端压接好, 并且将其与母线连接, 随着主母线一起升空到进行安装的位置;当主母线调整完以后, 对实际位置的电气距离进行校验, 同时将所有相同类型的引连线调整为相同的驰度, 之后不再往下取引线, 另一端的安装直接在安装位置附近爆压成型。但压接工艺改为液压压接之后, 使用的液压油泵站以及压钳等都十分笨重, 在进行高空作业时, 不便于随身携带。对此, 常用的方法是将引线一端压好并与母线相连接, 随着主母线升空到安装位置以确定出下线的尺寸, 之后将引线拆下, 在地面上完成另一端的压接, 最后再放置到安装位置进行安装[4]。相比之下, 液压压接的高空作业量大大增加。对此, 通常采用以下三种方法解决:第一种是采用专用的高处作业机动车辆, 如斗臂车等;第二种采用便携式的导线压钳或是泵站;第三种是在需要进行高处压接工作的地方采用螺栓型线夹。综合分析发现, 第三种方法较为实用。这是因为, 如果采用高处作业机动车辆会增大投资, 并且斗臂车这类机械属于专用作业机械, 平时不经常使用, 在经济性上较差, 另外, 其使用还会受到地形环境的影响。目前使用的导线压膜工作压力较大, 压钳很难实现既轻便又坚固;螺栓型线夹产品已经十分成熟, 在金具生产厂都会购买到, 在价格上也具有较大优势。
4 结束语
本文首先对导线压接技术的优势进行了分析, 重点总结了其压接工作中的要点, 对施工中常遇的几个问题进行了探讨。随着用电量的不断增加, 变电站的软母线压接要求越来越严格。从多年的变电站软母线作业工作中可以看出, 液压压接工艺无论在施工安全、对质量的控制, 还是对环境造成的影响上, 其优点都是非常突出的, 但现阶段依然存在不少问题等待后人进行研究和不断改进。
参考文献
[1]原水利电力部.GBJ149-90电气装置安装工程母线装置施工及验收规范[S].北京:中国电力出版社, 1990:14-16.
[2]Q/GDW571-2010大截面导线压接工艺导则[S].北京:中国电力出版社, 2011.
[3]GB50149-2010电气装置安装工程母线装置施工及验收规范[S].北京:中国计划出版社, 2011.
导线压接 篇5
节能类导线与普通钢芯铝绞线相比, 根据产品类别不同, 分别有较小的直流电阻、较高的强度等特点, 从而可以通过优化设计、降低线损、减少线材、杆塔的消耗达到节能降耗的目的。
2011年1月, 中国电力企业联合会在北京组织召开了上海中天铝线有限公司研制的中强度铝合金绞线产品技术鉴定会, 多家公司相继开发出了相关产品, 这表明各大电缆生产厂家都瞄准了全铝合金导线这一市场。
国家电网公司2012年已在全国多个省份开展输电线路节能导线 (钢芯高导电率铝绞线、铝合金芯铝绞线、中强度全铝合金绞线) 工程的试点应用, 推进节能导线尤其是铝合金在输电线路中的应用。
推广应用新型节能导线, 是电网公司加强基建设计和技术管理, 强化全寿命周期理念, 减少输电损耗, 提高电网建设技术水平的一项重要举措。
2 中强度耐热铝合金导线在实际工程中应用的现状
由于中强度耐热全铝合金导线在现实工程的握着力试验中出现了一系列问题, 国网公司在2013年发布了基建技术[2013]140号文件《国网基建部关于印发节能导线试点工程中强度铝合金绞线现场试压接试验专题研讨会会议纪要的通知》, 该文件对国网江西、湖南、宁夏电力公司的相关工程作为3项试点工程导线现场试压接试验情况作了通报, 提出了改进建议和下一步工作安排。在文件中首先提出了扩大压模、倒压等工艺改进, 在相关工程中经过工艺改进对导线进行握着力试验, 握力值均大于90%额定拉断力, 通过了现场试压接试验。以往多次现场试压接试验未通过的原因有可能是导线耐张线夹与接续管拔梢长度偏短、内径偏小, 导线压接的压缩比偏大, 造成导线压接强度保留率偏小、拉断力偏低。在放大耐张线夹和接续管的内径后, 导线压接的压缩比缩小, 对导线的表面损伤也就随之减小, 从而保留了导线压接的强度, 达到了合格数据。
神华神东店塔电厂750千伏送出线路工程单回路部分采用JLHA3-450-37型耐热铝合金导线, 在初期进行握着力试验时并没有参照国网公司基建技术[2013]140号文件的指导建议, 而是以常规压接方式进行压接, 结果握着力试验的确没有合格, 经过多次反复试验后, 握着力总是达不到试验规定值, 现场技术人员意识到如此试验可能难以过关, 因此就设法找到了国网公司基建技术[2013]140号文件, 参照其中的工艺改进建议进行了液压压接。
首先, 将原先采用的Φ58mm压模换成了Φ60mm压模, 又采用破坏试验法量取了NY-450型耐张线夹和JY-450型直线接续管的压后长度, 推算出NY-450型耐张线夹和JY-450型直线接续管的压后伸长量, 作为倒压预偏值。然后再参照《大截面导线压接工艺导则》 (Q/GDW571-2010) 的相关要求, 对耐张线夹铝管倒压, 具体步骤为1.用汽油或煤油清洗耐张线夹内壁。2.修整导线端部, 导线端部进行校直。3.铝线用锉子锉出一个倒角以方便穿管。4.用汽油或煤油清洗导线表面, 导线表面清洗长度不小于耐张线夹总长度。待汽油干燥后, 将电力脂薄薄地均匀涂在外层铝绞线上, 涂抹长度不小于铝管压接长度。用钢丝刷沿导线轴线方向对已涂电力脂部分进行擦刷, 应使液压后与铝管接触的导线表面全部刷到。5.松开卡箍将耐张线夹铝管穿入导线, 穿至铝线露出后, 再用卡箍将导线扎牢。需要量穿入长度并在导线上做定位标记。6.穿铝管并预偏, 如图1。将铝管穿至压接的极限位置, 然后根据推荐预偏量进行耐张线夹预偏。7.液压操作人员根据工程的施工技术文件, 确定耐张线夹钢锚环与铝管引流板的方向, 在耐张线夹钢锚与铝管穿位完成后, 分别转动耐张线夹钢锚和铝管至合适的方向。8.从铝管管口压接至铝管压接印记。压接时每后一模重叠前一模的5~8mm。压接时每模合模后 (参考压力80Mpa) , 保持3~4秒, 再卸荷。9.去除铝管飞边, 用锉子锉平。10.测量压接后铝管长度, 压接部长度, 对边距等尺寸并记录。液压后铝管不应有明显弯曲, 如有弯曲弯曲度不得大于2%, 超过2%尚可校直时应校直。
JY-450型直线接续管的压接同NY-450型耐张线夹的压接过程完全相同, 最终制作的3组试验件分别是两根导线中间以JY-450型直线接续管液压连接, 以两端以NY-450型耐张线夹液压连接, 在陕西长城铁塔制造有限公司理化实验室进行握着力试验, 得到3组实验数据如下表所示, 握着力试验完全合格。
3 小结
随着经济不断发展, 店里走廊也越来越紧张, 而耐热铝合金导线则主要应用于中增容需求、线路走廊紧张、经济发达城市、用电峰谷落差大、要求施工周期短的地区, 由此可见耐热型中强度铝合金导线的应用前景非常广泛, 铝合金系列导线必将成为钢芯铝绞线的替代产品。而不断改进压接工艺, 保证工程建设质量也是新型导线推广应用的先决条件, 因此新型导线压接工艺将对今后输电线路施工产生非常重要的意义。
参考文献
[1]刘东雨《中强度全铝合金导线的发展》[J].出自期刊“热处理技术与装备”, 2013 (04) :2.
[2]《架空送电线路导线及避雷线液压施工工艺规程》SDJ226[S].1987 (09) .